Cálculo De Ventosas 2v5e4w

ANEJO Nº 08: CÁLCULO VENTOSAS 1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................ 2 2. ELECCIÓN DEL TIPO DE VENTOSAS ............................................................... 2 3. EMPLAZAMIENTO DE LAS VENTOSAS............................................................. 2 4. DIMENSIONADO DE LAS VENTOSAS .............................................................. 3 4.1.

Llenado de tuberías............................................................................. 4

4.2.

Vaciado de tuberías............................................................................. 5

4.3.

Cálculo orificio de salida en presión (purgador) .................................. 6

4.4.

Tablas de elección de válvulas de aireación, purgadores y anti-vacío . 7

4.5.

Cálculo de golpe de ariete ................................................................... 10

PROYECTO DE MODERNIZACIÓN DE LOS REGADÍOS DE LA ZONA REGABLE DEPENDIENTE DEL CANAL DEL PÁRAMO BAJO. SECTOR VI DE RIEGO. FASE I. RED DE RIEGO Y TUBERÍA DE ABASTECIMIENTO (LEÓN). ANEJO Nº 08 CÁLCULO DE LAS VENTOSAS

1.

INTRODUCCIÓN La presencia de cantidades de aire en los sistemas de abastecimiento de agua,

puede reducir su capacidad hidráulica y provocar problemas de roturas. Un exceso de aire en el sistema, es la causa directa de la reducción de la capacidad de transporte pudiendo ocasionar errores en los elementos de medida del sistema. Hay casos en los que el aire no puede entrar en el sistema mientras éste se drena, lo que crea un vacío cuyo resultado puede ser el colapso y aplastamiento de las tuberías. Con una instalación adecuada de válvulas de aireación y purgadores se lleva a cabo el control del aire en la red de riego.

2.

ELECCIÓN DEL TIPO DE VENTOSAS Los tipos de válvulas de aireación que se pueden encontrar en el mercado son los

siguientes: Purgadores, permiten la eliminación de aire en presión en la conducción cuando está se carga. Es inútil durante el llenado y el vaciado. Se coloca asociado a las válvulas de aireación tradicionales Bifuncionales, realizan la doble función de inyectar aire en la tubería durante el vaciado de la misma y permitir la salida del aire cuando se proceda al llenado de la misma. Es un a válvula de aireación inútil cuando la tubería está en carga. Válvulas de aireación trifuncionales, estas válvulas de aireación realizan las tres funciones, esto es: eliminación de aire durante el llenado; introducción de aire en desagües y depresiones por vaciados en el interior de la conducción, purga en funcionamiento a presión. Antivacío, permite la entrada de aire en grandes cantidades cuando se produce la depresión en la conducción por efecto del vaciado. Se coloca asociada bien a válvulas de aireación o purgadores. En casos en los que la válvula de aireación prevista en un determinado punto no sea suficiente para la capacidad de entrada de aire necesaria.

3.

EMPLAZAMIENTO DE LAS VENTOSAS Los Puntos en los que se van a colocar válvulas de aireación, para protección de

las conducciones son los siguientes: Puntos altos Página 2

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Cambios bruscos de pendiente. En un punto de este tipo se provoca un aumento brusco de la velocidad del agua. Este cambio provoca un efecto cascada (en tramos descendentes) que bloquea el retroceso del aire hacia la válvula de aireación del punto alto. En este punto se impone la instalación de una válvula de aireación trifuncional. La distancia máxima entre válvulas de aireación estará en 700 metros, la larga distancia entre las válvulas de aireación es una de las causas de la mala aireación. La presencia de aire en largos tramos puede llevar a que el aire se diluya en el agua y se aumente la presión, con el consiguiente riesgo para la tubería. Para garantizar la aireación se toman como valores límites el 2 por mil de pendiente de rasante de tubería subiendo, y al 4 por mil en bajada. Zonas con poca pendiente y de gran longitud. Puede ser necesario colocar purgadores aislados. Junto a válvulas de corte con el siguiente criterio: Agua debajo de la válvula de corte cuando esta se encuentra en pendiente descendente. Agua arriba cuando la válvula está en pendiente ascendente. A ambos lados de las válvulas cuando esta se encuentra en un punto alto.

4.

DIMENSIONADO DE LAS VENTOSAS Para dimensionar el orificio de las válvulas es necesario diferenciar tres aspectos:

el llenado de tuberías con la expulsión de aire, el vaciado de tuberías con la aspiración de aire ya sea por rotura o por desagüe y la purga de la conducción con agua a presión. El caudal de aire que sale o entra en la tubería a través del orificio de la válvula de aireación es función de la diferencia de presión que se genera entre el interior de la válvula y la atmósfera. En el caso de llenado de tuberías, este diferencial de presión se produce cuando el agua que entra comprime el aire lo suficiente como para darle una velocidad de escape que equilibre el caudal de agua de llenado. En el vaciado, la diferencia de presión produce una velocidad de entrada de aire que equilibra el vacío dejado por el agua. La evacuación que determina el caudal de aire a través de un orificio es:

 2 × ∆P  4 Qa = Ao × Co ×   × 36 × 10  W  Donde; Qa = Caudal de aire (m3/h) Página 3

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Ao = Área del orificio (m2) Co = Coeficiente del orificio ( ≅ 0,7) ∆P = Diferencia de presión a través del orificio (m.c.a.) W = Densidad del aire (1,2 kg/cm3 a 25º C y 1 atm)

Lo más usual es trabajar con los gráficos suministrados por el fabricante que determinan el caudal de entrada o salida de aire en función de la presión para cada modelo de válvula de aireación. La diferencia de presión a través del orificio está limitada por diferentes motivos: a) Una diferencia de presión muy elevada provoca una gran velocidad del aire, lo cual puede hacer ascender el flotador y producir el cierre repentino de la válvula. b) Una diferencia de presión muy elevada puede hacer que el aire salga produciendo un ruido excesivo, por lo que normalmente se toma un valor límite de diseño de 3,5 m.c.a..

4.1.

Llenado de tuberías En el llenado de tuberías el aire debe ser expulsado al exterior. El problema reside

en que, la velocidad de llenado de la tubería depende de la velocidad de evacuación del aire, que está relacionado con el diámetro del orificio de la válvula de aireación. Por ello, si la velocidad de extracción del aire de la válvula de aireación es muy rápido, el fluido dentro de la tubería puede alcanzar una elevada velocidad lo que puede producir un importante golpe de ariete en la tubería al chocar el agua contra esta a elevada velocidad. Este motivo hace importante que el diseño de la válvula de aireación se realice para que el orificio permita la salida del aire reteniendo la velocidad del agua a un valor que produzca un golpe de ariete permisible. Este último caudal no se considera, ya que los llenados de los sistemas de tuberías en condiciones de inicio de servicio se debe realizar a velocidades de 0,1 a 0,5 m/s. Para el dimensionado de las válvulas se utilizan los diagramas suministrados por el fabricante, entrando con el caudal de aire (Q) y la diferencia de presión permitida (∆P). Normalmente se toma un ∆P de 1,5 m.c.a. ya que, el manual de AWWA M51, determina unos valores máximos de entrada y salida de aire en función de un coeficiente de pérdida de un orificio de pared estrecha, en particular Cd 0,7 considerando siempre ventosas de paso total. Sobre los valores de la presión diferencial utilizados, se basan en lo siguiente:

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Presión diferencial de entrada 1,5 m.c.a. considerada como la presión diferencial típica; para valores superiores la ventosa debe ir dotada de cierre lento para evitar impactos de cierre que puedan dañar el flotador. Corresponde con el valor 2 psig.

4.2.

Vaciado de tuberías En el vaciado de tuberías, el aire debe ser aspirado del exterior. El dimensionado

debe realizarse de tal forma que el orificio permita la entrada suficiente de aire para que no se produzca una depresión muy importante en el interior de la tubería, lo cual podría ocasionar el colapso de la misma. También se utilizarán las curvas suministradas por el fabricante, pero en este caso las correspondientes a la isión de aire. Igualmente se toma una diferencia de presión de - 3,5 m.c.a., ya que según el manual de AWWA M51, la presión diferencial de entrada de -3,5 m.c.a., es considerada como la presión diferencial para entrada de aire que puede soportar cualquier tubo y considerando que a partir de 48 kpag (-4,8 m.c.a.) el caudal de entrada no aumenta. Corresponde con el valor 5 psig. Hay varios criterios para calcular el diámetro de las válvulas de aireación: Vaciado por desagüe. Vaciado por cierre de una válvula de corte, equivaldría, en el mayor de los casos, al caudal de circulación máximo. Vaciado contra una rotura parcial de la conducción. Por rotura franca. En general se calculan las válvulas de aireación para rotura franca.

Fórmula vaciado por desagüe: Q (l/s) = 1000 × Cc × S ×

2×g×H

Siendo: Cc = Coeficiente de orificio lateral, estimado en 0,6 S = Superficie del desagüe en m2 H = Diferencia de cotas entre la válvula de aireación y el desagüe en m. Nota: Fórmula para la determinación del caudal por orificio simétrico sin influencia de la gravedad, “Hidráulica básica”, J.R. Témez pág. 194.

Fórmula de rotura franca

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El tamaño de la válvula de aireación se determina a partir de la mayor pendiente de la tubería a ambos lados de la válvula, de forma que tomaremos la pendiente más desfavorable de la zona, de manera que estaremos del lado de la seguridad. El caudal máximo de drenaje por gravedad se calcula como: En la ecuación de Darcy despejamos el factor de fricción: hf =

8 × f × L × Q2

π 2 × g × D5

⇒f=

hf × π 2 × g × D 5 8 × f × L × Q2

Y sustituimos en la Ecuación de White – Colebrook:

ε     2 , 51 = -2 × lg  + D  R × f 3,7  f  e   

1

Re =

V ×D

υ

Resultando al despejar el término del caudal: Q = -2 ×

π 2 × g × D 5 × hf 8×L

 ε 2,51 × υ × lg  + ×  3,7 × D 4×D 

8×L g × D × hf

   

Donde: Q = Caudal de agua debido a la gravedad (m3/h) g = Gravedad m/s. D = Diámetro interior de la tubería (m) hf = Pérdidas de carga (m) L = Longitud de la tubería (m)

ε= Rugosidad, que para los elementos plásticos y fibra de vidrio será de 0,1 mm υ= Viscosidad cinemática en m2/s. Para el agua a 20º será de 1,004 × 10-6 .

4.3.

Cálculo orificio de salida en presión (purgador) El orificio purgador es el que permite la eliminación del aire en presión en la

conducción cuando ésta está en carga. Su diámetro es función del aire en presión que transporta la tubería y de la presión de trabajo. Para estimar el aire en la conducción se determina un valor en % según el siguiente criterio: 0 < Q < 7 5; Q × 6 % = CAE (l/s) 75 < Q< 150; Q × 5% = CAE (l/s) 150 < 350; Q × 2% = CAE (l/s) Página 6

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350 < 3500; Q x 1,5% = CAE (l/s) Donde Q es el caudal de circulación por cada conducción. El manual del AWWA M51 recomienda un 2% de CAE para todas las conducciones. Una vez determinado el CAE (caudal de aire a eliminar), se analiza para las diferentes presiones de trabajo con el fin de determinar cuál será el orificio adecuado, según la siguiente tabla.

Presión Diámetro del (bar) 1/32 3/64 1/16 5/64 3/32 7/64 1/8 9/64 3,5 0,3 0,6 1,1 1,7 2,5 3,4 4,5 5,7 7,0 0,5 1,1 2,0 3,1 4,5 6,1 8,0 10,0 10,5 0,7 1,6 2,9 4,5 6,5 8,8 11,5 14,5 14,0 0,9 2,1 3,8 5,8 8,4 11,5 15,0 19,0 17,0 1,2 2,6 4,7 7,2 10,4 14,1 18,5 23,3 21,0 1,5 3,3 5,6 8,7 12,4 16,9 22,0 27,8

4.4.

orificio (pulgadas) 5/32 3/16 1/4 5/16 7,0 10,1 18,0 27,8 12,4 17,8 32,1 49,5 17,9 25,7 46,2 71,0 23,3 33,9 60,0 93,0 28,8 41,5 74,0 115,0 34,4 49,5 88,0 137,0

3/8 7/16 1/2 40,5 55,0 72,0 72,0 97,0 127,0 104,0 140,0 184,0 135,0 184,0 240,0 115,0 166,0 226,0 198,0

5/8 111,0 199,0 279,0

Tablas de elección de válvulas de aireación, purgadores y anti-vacío Para la elección de las válvulas de aireación para los caudales de llenado y

vaciado, para los caudales de purga y la selección de las válvulas anti-vacío de ayuda a las válvulas de aireación. Se han elegido las válvulas de la casa VÁLVULAS ROSS, como referencia, aunque es posible encontrar válvulas de otras casas en condiciones de servicio comparables. Caudales comerciales de isión expulsión para válvulas de aireación

DN

QLLENADO (l/s)

Qvaciado (l/s)

Pulgadas

PD 1,5 mca

PD -3,5 mca

1/2"

19

28

1" Mistral 25 mm

42

71

2" Mistral 50 mm

152

311

3" Mistral 80mm

424

650

4" Mistral 100 mm

622

877

6" Mistral 150 mm

1.414

2.263

8" Mistral 200 mm

2.829

3.678

2×4 Mistral

1244

1754

2×6 Mistral

2828

4526

2×8 Mistral

5658

7356

10"

3.819

5.941

12"

5.658

8.488 Página 7

PROYECTO DE MODERNIZACIÓN DE LOS REGADÍOS DE LA ZONA REGABLE DEPENDIENTE DEL CANAL DEL PÁRAMO BAJO. SECTOR VI DE RIEGO. FASE I. RED DE RIEGO Y TUBERÍA DE ABASTECIMIENTO (LEÓN). ANEJO Nº 08 CÁLCULO DE LAS VENTOSAS 2×10

7638

11882

2×12

11316

16976

Los diámetros de los purgadores que se montan en las series ofertadas por la casa descrita son:

Modelo

orificio purga de 0-10 bar

Q(l/s)

AR

5/64"

4,5

Midget

1/16"

2,77

Silver 25 mm

1/4"

46,2

Silver 50 mm

5/16"

68,5

Silver 65 mm

7/16"

133

Silver 80 mm

1/2"

184

Silver 100 mm

5/8"

288

Los caudales de entrada de aire proporcionados por las válvulas anti-vacío de la casa indicada son los siguientes:

Válvulas anti-vacío Modelo DN

Caudal (l/s)

80

650

100

870

150

2100

200

3600

250

5800

300

8400

350

11600

Por ello la combinación de ventosas, purgadores y válvulas anti-vacio más adecuadas se da en la tabla siguiente. Para el colector de impulsión de la estación de bombeo hay que tener en cuenta que el by- a instalar DN 600 tiene una capacidad de 565,49 l/s (considerando una v = 2 m/s) que se aportarían en el caso de rotura de la tubería de impulsión. Teniendo en cuenta una rotura franca del 70% de la sección de dicha tubería (DN 1600 mm), tendríamos un caudal de rotura de 2814,86 l/s (70% de s=2,01 m²) con lo que será suficiente con la colocación de 4 ventosas tipo 4” univ + purgador 25 mm ¼” a lo largo de dicho colector. (877 l/s × 4 ventosas = 3508 l/s).

Página 8

DN

VMÁXIMA

QTUBERIA

PTRABAJO

QLLENADO

QPURGA

QVACIADO POR ROTURA

bar

l/s

l/s

l/s

QCALCULO Dm ventosa por vaciado l/s

Q vaciado por desagüe

PESTATICA DEL PUNTO

Pendiente max

Dn ventosa elegido

Dn purgador

DN válvula anti-vacío

pulg.

mm

DEL DESAGÜE

m/s

l/s

l/s

110

2,0

19,01

10,00

4,75

0,38

6,54

12,78

12,78

125

2,0

24,54

10,00

6,14

0,49

9,19

12,78

12,78

140

2,0

30,79

10,00

7,70

0,62

12,42

12,78

160

2,0

40,21

10,00

10,05

0,80

17,70

17,70

200

2,0

62,83

10,00

15,71

1,26

31,96

51,13

250

2,0

98,17

10,00

24,54

1,96

57,62

315

2,0

155,86

10,00

38,97

3,12

105,97

400

2,0

251,33

10,00

62,83

5,03

198,63

198,63

450

2,0

318,09

10,00

79,52

6,36

270,63

500

2,0

392,70

10,00

98,17

7,85

356,80

600

2,0

565,49

10,00

141,37

11,31

575,35

700

2,0

769,69

10,00

192,42

15,39

800

2,0

1.005,31

10,00

251,33

20,11

mca

%

PN 10 6,00

0,50

1" Mistral 25 mm

AR 5/64"

0,00

6,00

0,50

1" Mistral 25 mm

AR 5/64"

0,00

12,78

6,00

0,50

1" Mistral 25 mm

AR 5/64"

0,00

12,78

6,00

0,50

1" Mistral 25 mm

AR 5/64"

0,00

51,13

6,00

0,50

1" Mistral 25 mm

AR 5/64"

0,00

57,62

51,13

6,00

0,50

1" Mistral 25 mm

AR 5/64"

0,00

105,97

51,13

6,00

0,50

2" Mistral 50 mm

AR 5/64"

0,00

51,13

6,00

0,50

2" Mistral 50 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

270,63

204,52

6,00

0,50

2" Mistral 50 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

356,80

204,52

6,00

0,50

3" Mistral 80mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

575,35

204,52

6,00

0,50

3" Mistral 80mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

861,32

861,32

204,52

6,00

0,50

4" Mistral 100 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

1.221,23

1.221,23

204,52

6,00

0,50

6" Mistral 150 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

900

2,0

1.272,35

10,00

318,09

25,45

1.661,24

1.661,24

204,52

6,00

0,50

6" Mistral 150 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

1000

1,5

1.178,10

10,00

392,70

23,56

2.187,19

2.187,19

204,52

6,00

0,50

6" Mistral 150 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

1200

1,5

1.696,46

10,00

565,49

33,93

3.518,91

3.518,91

460,16

6,00

0,50

8" Mistral 200 mm

Silver 25 mm 1/4"

0,00

1400

1,5

2.309,07

10,00

769,69

46,18

5.258,28

5.258,28

460,16

6,00

0,50

2*8 Mistral

Silver 25 mm 1/4"

0,00

1600

1,5

3.015,93

10,00

1.005,31

60,32

7.444,28

7.444,28

460,16

6,00

0,50

2*10

Silver 50 mm 5/16"

0,00

1800

1,5

3.817,04

10,00

1.272,35

76,34 10.113,53

10.113,53

460,16

6,00

0,50

2*10

Silver 65 mm 7/16"

0,00

2000

1,5

4.712,39

10,00

1.570,80

94,25 13.300,77

13.300,77

460,16

6,00

0,50

2*10

Silver 65 mm 7/16"

150,00

2200

1,5

5.701,99

10,00

1.900,66 114,04 17.039,09

17.039,09

460,16

6,00

0,50

2*10

Silver 65 mm 7/16"

250,00

2400

1,5

6.785,84

10,00

2.261,95 135,72 21.360,19

21.360,19

460,16

6,00

0,50

2*10

Silver 80 mm 1/2"

350,00

2600

1,5

7.963,94

10,00

2.654,65 159,28 26.294,55

26.294,55

460,16

6,00

0,50

2*12

Silver 80 mm 1/2"

350,00

PROYECTO DE MODERNIZACIÓN DEL SECTOR VI DE RIEGO DEL PÁRAMO BAJO (LEÓN) ANEJO Nº 9 CÁLCULO VENTOSAS

4.5.

Cálculo de golpe de ariete En

una

impulsión

directa

a

red

se

mantiene

una

determinada

presión

independiente del caudal bombeado. Esta se controla mediante sistemas programados que adaptan la curva de la bomba o de las bombas a las necesidades de caudal de la instalación. Es un sistema utilizado tanto en regadíos como en abastecimiento. En los casos en los que la estación de bombeo está a una cota superior o parecida a los puntos de consumo el transitorio por parada de bombas no presenta una componente asimilable al concepto de golpe de ariete estándar. La presión de bombeo en una impulsión normal está relacionada con la diferencia de cota con el punto final más la suma de las pérdidas de cargas lineales y localizadas que se producen en la instalación para el caudal impulsado. En el caso de una impulsión directa a red se añade, a los valores anteriores, una presión residual mínima para que el punto de consumo trabaje a una determinada presión positiva, este valor suele estar entre 30 y 50 m.c.a.. Esquema bombeo directo a red

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PROYECTO DE MODERNIZACIÓN DE LOS REGADÍOS DE LA ZONA REGABLE DEPENDIENTE DEL CANAL DEL PÁRAMO BAJO. SECTOR VI DE RIEGO. FASE I. RED DE RIEGO Y TUBERÍA DE ABASTECIMIENTO (LEÓN). ANEJO Nº 08 CÁLCULO DE LAS VENTOSAS

En muchos casos, además, la cota del depósito o balsa está por encima de cualquiera de los puntos de suministro, por lo que el suministro podría funcionar por gravedad si bien con una presión inadecuada. La bomba en este caso lo que hace es elevar la presión de suministro. Ante una parada de bombas por corte de energía o por parada de emergencia se produce un transitorio que tiene una componente similar al grafico que sigue:

En la envolvente de presiones se entiende la línea roja como la presión de bombeo, línea verde presión mínima después de la parada de bombas, y línea azul traza de la conducción. La oscilación de la presión en la salida de la bomba del ejemplo anterior (donde hay puntos ligeramente por encima de la cota de la bomba) es la siguiente:

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50

presión

40

30

20

10

0 0

50

100

150

200

250

300

tiempo Dis c harge

Suction

Ante la parada de la bomba se produce una caída de la presión sin componente superior a la presión manométrica. Incluso cuando, como en el caso de este sector del Páramo Bajo, la cota mínima garantizada de agua del canal es superior a cualquier punto de la red, el suministro no se interrumpe sino que lo que se produce es una reducción en el caudal de bombeo, ya que al no funcionar la bomba, la capacidad de transporte de la tubería se consigue exclusivamente con la altura del canal. El agua puede seguir pasando a través de las bombas si bien estas tienen un coeficiente de pérdida de carga que en estos momentos se debe aplicar. En este tipo de impulsiones se debe prever los siguientes elementos de protección: Ventosas para entrada de aire en el proceso de parada, se puede llegar a vaciar la tubería si están activadas las tomas de menor cota y no se recupera la bomba. Ventosas adecuadas en para el llenado de la conducción, es posible que una vez repuesto el servicio haya que rellenar de agua partes de la red por lo que las ventosas deberán trabajar contra caudales de bombeo y tener por ello capacidad suficiente. Válvulas de seguridad contra inundaciones, en caso de rotura se puede llegar a vaciar la balsa, es el único tipo de impulsión que puede necesitar una válvula de este tipo. Válvulas de alivio, en cada caso se está bombeando con respecto a un consumo concreto utilizando variadores de frecuencia para adaptar la bomba a las conducciones de consumo, en caso de haber una distorsión puede subir Página 12

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la presión de forma brusca, no tiene que ver con un golpe de ariete sino con una inadecuación entre el caudal bombeado y el caudal consumido.

En el caso del sector VI del Páramo Bajo tenemos: Caudal máx ⇒ 3365 l/s Caudal min ⇒ 40 l/s Altura de impulsión ⇒ 47,98 mca Aspiración de la bomba Distancia al canal ⇒ 7.300 m Cota solera canal 786,45 m Cota eje de bombas 769,75 (suponiendo la bomba a cota 0) Cota lámina máxima de agua en canal 787,55 m Cota lámina de agua garantizada

786,95 m

DN conducción 1600 mm Salida de bombas DN conducción 1600 mm se bifurca en una conducción de 1000 mm, en otra de 1100 y otra de 500 mm, a partir de las cuales salen los distintos ramales. Las cotas de los puntos de consumo están casi todas por debajo de la cota de bomba excepto algunos puntos que se encuentran en cota superior con respecto a la bomba. (entendemos que en estos puntos se instalaran las ventosas pertinentes) Ante una parada de bombas a máxima velocidad, se produce una bajada de la presión tendiendo a converger la presión sobre la altura del canal, es posible que se produzca la apertura de las ventosas del bombeo; en todo caso no existe componente de presión positiva, ya que las tomas abiertas trabajan como válvulas de alivio. Ante una parada de bombas a caudal mínimo la capacidad de alivio es pequeña pero a cambio la velocidad también por lo que la caída de la presión es mucho más lenta y tampoco se produce sobre presión, recordamos que la componente de presión es función entre otras componentes.

CONCLUSIÓN En las impulsiones directas a red no se detecta una oscilación de la presión por golpe de ariete sobre todo si la bomba está en cota superior a los puntos de salida. Los gráficos de envolventes de presión y oscilación de la presión mostrados han sido sacados de los resultados de una parada de bombas en una impulsión directa, con el programa surge2000. Página 13