Celdas De Flotacion u356b

PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DE VALPARAÍSO FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE INGENIERÍA QUÍMICA

PROYECTO PARA OPTAR AL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL EN METALURGIA EXTRACTIVA

ANÁLISIS TÉCNICO ECONÓMICO DE RECUPERACIÓN DE FINOS DE COBRE Y MOLIBDENO CON CELDA G-CELL DESDE CIRCUITO DE FLOTACIÓN COLECTIVA CODELCO DIVISIÓN ANDINA

Juan Kalise Sepúlveda Profesor Guía: Alvaro Aracena Capia

2013

AGRADECIMIENTOS “Si es lo que te gusta y quieres, te apoyamos” Fueron las palabras de mis padres, Angel y Elena cuando les conté de Ingeniería Civil en Metalurgia Extractiva; es aquí donde comienzan los agradecimientos, si hoy soy un profesional, es gracias a que ustedes me apoyaron incondicionalmente en el inicio, transcurso y final de este proyecto. Fue imposible, viajar más de dos veces por año, muchas veces no se pudo viajar más de una, pero nunca faltó la llamada, el “viejo lobo”, y eso no reemplaza el llegar todos los días a tu casa, pero es valiosa vitamina cuando estas solo y a más de 2000 kilómetros de los que más quieres. Ya cuando casi me vencía el ritmo de la Universidad y evaluaba si realmente tenía la suficiente fuerza para continuar, se integra a mi “mundo”, más bien me integran a su mundo Catalina y Sebastián. ¿Quién de los dos puede estar más tiempo tranquilo? Averiguarlo daría para tema de memoria y hasta SixSigma. La responsable de que recordara que soy capaz de grandes cosas y que todo depende de las ganas y la motivación. Creo que la Universidad me estaba comiendo, ¿todo ser humano necesitará sentir y sentirse enamorado? Al menos yo sí. Conocí otro mundo, las familias numerosas, los asados “memorables”, los cumpleaños con comida para todo el mes, y los estudios retomaron su curso exitosamente. Luisa y Patricio, prácticamente segundos padres, muchas gracias por el apoyo, la preocupación, el hogar… para conmigo y los tres terremotos. ¿Pía Nicole? Cuando tuviera un hijo sería niña y se llamaría Pía Nicole. Dicen que se parece a mí, ahora entiendo porqué valoran y destacan mi simpatía. Se nos agrandó la familia, llegó la “rulito”, gracias por ser otro importante estanque de combustible para los proyectos y metas que nos hemos propuesto y se seguirán viniendo.

Ahora me quedo corto para agradecer a mis hermanos, las personas que abiertamente me dieron consejos y palabras sabias de la experiencia que han contribuido al logro de la meta de este proyecto. A ellos también se suman Claudia Golarte, Richard Araya, Ricardo Garrido. A Valeska, Miguel, Sebastián, Rodrigo, por la colaboración para que pudiese finalizar este proceso, A Alvaro Aracena por la confianza, apoyo y guía en los proyectos que trabajamos, y Francisco por la calculadora que harto uso y provecho le saqué. A todos ustedes y mucha más gente que se me queda fuera, nuevamente muchas gracias… 2

RESUMEN En la presente Memoria se exponen los resultados técnicos y económicos obtenidos a partir del pilotaje desarrollado por Ingeniería de Minerales S.A. con Celdas de flotación neumática G-Cell en la planta de flotación colectiva de Codelco División Andina, se pueden revisar fotos en el Anexo D.

Frente a las características detectadas en las colas de la División Andina de Codelco, la tecnología de flotación G-Cell surge como una alternativa viable y propicia para recuperar los finos de Cobre y Molibdeno que se encuentran en fracciones de tamaño finas, esto es en un tamaño menor a 45 micrones (325# Ty), y en las cuales una Celda G-Cell presenta sus mejores rendimientos debido a la generación de micro burbujas.

A lo largo del periodo que duró el pilotaje se evaluaron configuraciones de la planta piloto y diversos flujos para alimentar las Celdas G-Cell, en búsqueda del punto que significara el mayor retorno económico y que fuese factible técnicamente dadas las condiciones de espacio al interior de la planta concentradora.

Es en el sentido anterior que se determina a partir de los resultados de las pruebas, que la oportunidad de instalar Celdas G-Cell se encuentra en las Colas Columnas. En este punto la instalación de 2 Celdas neumáticas G-Cell en serie y con capacidad de procesar 1500 m3/h de pulpa, significa para Codelco División Andina un aumento en la producción de finos de Cobre y Molibdeno de 882,6 y 44,46 toneladas al año respectivamente, con un VAN a los 5 años de 10,723 KUSD considerando un nivel de tasa de cambio medio.

3

ÍNDICE GENERAL AGRADECIMIENTOS .................................................................................................. 2 RESUMEN ................................................................................................................... 3 ÍNDICE GENERAL ....................................................................................................... 4 ÍNDICE DE FIGURAS .................................................................................................. 6 ÍNDICE DE TABLAS .................................................................................................... 9 CAPÍTULO 1: INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS ........................................................ 11 1.1.

INTRODUCCIÓN ............................................................................................. 11

1.2.

MOTIVO DEL ESTUDIO .................................................................................. 11

1.3.

OBJETIVOS ..................................................................................................... 12

CAPÍTULO 2: CODELCO ANDINA ............................................................................ 14 2.1.

ANTECEDENTES [3] ....................................................................................... 14

2.2.

PRODUCTOS [3] ............................................................................................. 15

2.3.

SISTEMA DE CONCENTRACIÓN[3] ............................................................... 15

CAPÍTULO 3: MARCO TEÓRICO .............................................................................. 20 3.1.

FLOTACIÓN MECÁNICA ................................................................................. 20

3.2.

FLOTACIÓN NEUMÁTICA ............................................................................... 22

3.3.

APLICACIONES INDUSTRIALES EN CHILE .................................................. 33

3.4.

CONCEPTOS BASICOS .................................................................................. 38

CAPÍTULO 4: TRABAJO EXPERIMENTAL EN LA PLANTA PILOTO ....................... 43 4.1.

PLAN DE MUESTREO ..................................................................................... 43

CAPÍTULO 5: RESULTADOS Y DISCUSIÓN DEL PILOTAJE .................................. 46 5.1. 5.1.1.

PUNTO 1: COLA COLUMNAS ......................................................................... 46 ESTRATEGIA DE OPERACIÓN 1 ................................................................ 46 4

5.1.2.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN 2 ................................................................ 53

5.1.3.

CONCLUSIONES DEL PUNTO 1 ................................................................. 59

5.2.

PUNTO 2: COLA SCAVENGER....................................................................... 60

5.2.1.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN ................................................................... 60

5.2.2.


5.3.

PUNTO 3: ALIMENTACIÓN COLUMNAS ........................................................ 67

5.3.1.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN ................................................................... 67

5.3.2.


CAPÍTULO 6: DETERMINACIÓN DE LOS FACTORES DE DISTRUBUCIÓN.......... 78 6.1.

COBRE ............................................................................................................ 78

6.2.

MOLIBDENO .................................................................................................... 82

CAPÍTULO 7: BALANCE METALURGICO ................................................................ 85 7.1.

CASO BASE DE LA DIVISIÓN ANDINA .......................................................... 85

7.2.

CASO 1 CELDA G-CELL ................................................................................. 87

7.3.

CASO 2 CELDAS G-CELL ............................................................................... 89

CAPÍTULO 8: EVALUACION ECONOMICA .............................................................. 91 8.1.

GENERALIDADES CAPITAL TOTAL DE INVERSION .................................... 91

8.2.

GENERALIDADES COSTO TOTAL DEL PRODUCTO ................................... 92

8.3.

CASO 1 CELDA G-CELL ................................................................................. 93

8.4.

CASO 2 CELDAS G-CELL ............................................................................... 95

CAPÍTULO 9: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ...................................... 96 GLOSARIO ................................................................................................................ 98 BIBLIOGRAFÍA ........................................................................................................ 101

5

ÍNDICE DE FIGURAS FIGURA 1. DIAGRAMA DE FLUJOS FLOTACIÓN ROUGHER Y REMOLIENDA. ... 17 FIGURA 2. DIAGRAMA DE FLUJOS FLOTACIÓN DE LIMPIEZA Y SCAVENGER. 18 FIGURA 3. ESQUEMA CLÁSICO CELDA MECÁNICA. ............................................ 21 FIGURA 4. TIPOS DE ZONAS DE UNA CELDA MECÁNICA. .................................. 22 FIGURA 5. TIPOS DE ZONAS DE UNA CELDA NEUMÁTICA. ................................ 23 FIGURA 6. CELDA JAMESON. ................................................................................. 24 FIGURA 7. CELDA EKOFLOT. .................................................................................. 25 FIGURA 8. DISEÑO CLÁSICO V-CELL. .................................................................... 26 FIGURA 9. CORTE DE SECCIÓN, AIREADOR DISEÑO ESPECIAL IMHOFLOT.... 28 FIGURA 10. DISEÑO AVANZADO G-CELL. ............................................................. 29 FIGURA 11. DETALLE ESQUEMÁTICO QUE LAS FUERZAS QUE ACTÚAN SOBRE LAS PARTÍCULAS EN LA CELDA. ....................................................... 30 FIGURA 12. RECUPERACIÓN COMO FUNCIÓN DEL TAMAÑO DE PARTÍCULA PARA TRES NIVELES DE ALTURA DE ESPUMA. ........................................... 32 FIGURA

13.

COMPARACIÓN

CONVENCIONAL

Y

DE

CIRCUITO

RECUPERACIONES CONVENCIONAL

MÁS

CIRCUITO CELDAS

NEUMÁTICAS. ................................................................................................... 34 FIGURA 14. EFECTO DE UNA CELDA NEUMÁTICA COMO PRE-ROUGHER. ...... 37 FIGURA

15.

MÓDULOS

TÍPICOS

DE

OPERACIÓN

EN

CIRCUITOS

DE

FLOTACIÓN. ...................................................................................................... 41 FIGURA 16. DIAGRAMA DE FLUJOS Y PUNTOS DE MUESTREO PARA 1 CELDA. ............................................................................................................................ 45 FIGURA 17. DIAGRAMA DE FLUJOS Y PUNTOS DE MUESTREO PARA 2 CELDAS.............................................................................................................. 45 FIGURA 18. CIRCUITO 1 PLANTA PILOTO G-CELL. .............................................. 47 FIGURA 19.LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 48

6

FIGURA 20. RECUP. DE COBRE DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 48 FIGURA 21. RECUP. EN PESO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 49 FIGURA 22. LEY DE MOLIBDENO EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. ................................................. 51 FIGURA 23.RECUP. DE MOLIBDENO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. .............................................................. 51 FIGURA 24. RAZÓN DE CONCENTRACIÓN DE MOLIBDENO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO. ........................................................ 52 FIGURA 25. CIRCUITO 2 PLANTA PILOTO G-CELL. .............................................. 53 FIGURA 26.LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 54 FIGURA 27. RECUP. DE COBRE DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 54 FIGURA 28. RECUP. EN PESO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 55 FIGURA 29. LEY DE MOLIBDENO EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. ................................................. 57 FIGURA 30. RECUP. DE MOLIBDENO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. .............................................................. 57 FIGURA 31. RAZÓN DE CONCENTRACIÓN DE MOLIBDENO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO. ........................................................ 58 FIGURA 32.CIRCUITO 1 PLANTA PILOTO G-CELL. ............................................... 61 FIGURA 33. LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 61 FIGURA 34. RECUP. DE COBRE DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 62 FIGURA 35. RECUP. EN PESO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 62 7

FIGURA 36. LEY DE MOLIBDENO EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. ................................................. 64 FIGURA 37. RECUP. DE MOLIBDENO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. .............................................................. 64 FIGURA 38. RAZÓN DE CONCENTRACIÓN DE MOLIBDENO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO. ........................................................ 65 FIGURA 39. CIRCUITO 4 PLANTA PILOTO G-CELL. .............................................. 68 FIGURA 40. LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 69 FIGURA 41. RECUP. DE COBRE DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 69 FIGURA 42. RECUP. EN PESO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN LA ALIMENTACIÓN. ....................................................................... 70 FIGURA 43. LEY DE MOLIBDENO EN EL CONCENTRADO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. ................................................. 71 FIGURA 44. RECUP. DE MOLIBDENO DE LA CELDA EN FUNCIÓN DE LA LEY DE MOLIBDENO EN LA ALIMENTACIÓN. .............................................................. 71 FIGURA 45. RAZÓN DE CONCENTRACIÓN DE MOLIBDENO EN FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO. ........................................................ 72 FIGURA

46.

PORCENTAJE

ACUMULADO

PASANTE

DE

COBRE

EN

CONCENTRADO G-CELL Y COLUMNAS DE LA DIVISIÓN ANDINA. .............. 73 FIGURA

47.PORCENTAJE

ACUMULADO

PASANTE

DE

MOLIBDENO

EN

CONCENTRADO G-CELL Y COLUMNAS DELA DIVISIÓN ANDINA. ............... 74 FIGURA 48. RECUPERACIÓN DE COBRE POR DIÁMETRO MEDIO DE PARTÍCULA DE CELDA G-CELL Y COLUMNAS DE LA DIVISIÓN ANDINA. ... 74 FIGURA 49. RECUPERACIÓN DE MOLIBDENO POR DIÁMETRO MEDIO DE PARTÍCULA DE CELDA G-CELL Y COLUMNAS DE LA DIVISIÓN ANDINA. ... 75 FIGURA

50.

RECUPERACIÓN

DE

COBRE

COMO

FUNCIÓN

DE

LA

RECUPERACIÓN EN PESO DE LA CELDA. ..................................................... 79

8

FIGURA 51. RESULTADOS DEL MODELO DETERMINADO Y DATOS EMPÍRICOS. ............................................................................................................................ 81 FIGURA 52. LEY DE MOLIBDENO EN EL CONCENTRADO COMO FUNCIÓN DE LA LEY DE COBRE EN EL CONCENTRADO. ................................................... 82 FIGURA 53. RESULTADOS DEL MODELO DETERMINADO Y DATOS EMPÍRICOS. ............................................................................................................................ 84 FIGURA

54.

IDENTIFICACIÓN

DE

LOS

FLUJOS

PARA

CASO

BASE

CONSIDERADO. ................................................................................................ 86 FIGURA 55. IDENTIFICACIÓN DE LOS FLUJOS PARA CASO 1 CELDA G-CELL. 87 FIGURA 56. IDENTIFICACIÓN DE LOS FLUJOS PARA CASO 2 CELDA G-CELL. 89

ÍNDICE DE TABLAS TABLA 1.RESULTADOS DE PRUEBAS EN MINERA TAMAYA S.A. ....................... 35 TABLA 2. PROMEDIO DE ALTURA DE ESPUMA DE AMBAS CELDAS DURANTE LA OPERACIÓN. ................................................................................................ 49 TABLA 3.PROMEDIO DE ALTURA DE ESPUMA DE AMBAS CELDAS DURANTE LA OPERACIÓN. ................................................................................................ 55 TABLA 4.PROMEDIO DE ALTURA DE ESPUMA DE LA CELDA DURANTE LA OPERACIÓN ...................................................................................................... 63 TABLA 5. PROMEDIO DE ALTURA DE ESPUMA DE LA CELDA DURANTE EL DÍA. ............................................................................................................................ 70 TABLA 6. RECUPERACIÓN DE COBRE Y RECUPERACIÓN EN PESO DE LA MASA TOTAL ALIMENTADA A LA CELDA. ....................................................... 78 TABLA 7. SPLIT FACTORS ESTIMADOS PARA CADA CIRCUITO DE LA DIVISIÓN ANDINA COMO CASO BASE............................................................................. 85 TABLA 8. LEYES DE COBRE Y MOLIBDENO EN LOS RESPECTIVOS FLUJOS... 86 9

TABLA 9.LEYES DE COBRE Y MOLIBDENO ESPERADAS AL INCLUIR 1 CELDA G-CELL. .............................................................................................................. 88 TABLA 10. SPLIT FACTOR ESPERADOS AL INCLUIR 1 CELDA G-CELL.............. 88 TABLA 11. PRODUCCIÓN ADICIONAL ESPERADA CON LA TECNOLOGÍA GCELL. .................................................................................................................. 88 TABLA 12.LEYES DE COBRE Y MOLIBDENO ESPERADAS AL INCLUIR 2 CELDAS G-CELL. ............................................................................................... 90 TABLA 13.SPLIT FACTORS ESPERADOS AL INCLUIR 2 CELDAS G-CELL. ......... 90 TABLA 14.PRODUCCIÓN ADICIONAL ESPERADA CON LA TECNOLOGÍA GCELL. .................................................................................................................. 90 TABLA 15. LA SUMA DE LOS PUNTOS 1 AL 12 FORMA EL CAPITAL TOTAL DE INVERSIÓN. ....................................................................................................... 92 TABLA 16. LA SUMA DE LOS PUNTOS 1 AL 7 FORMA EL COSTO TOTAL DEL PRODUCTO. ...................................................................................................... 93 TABLA 17. CAPITAL TOTAL DE INVERSIÓN PARA 1 CELDA G-CELL. ................. 94 TABLA 18. INDICADORES ECONÓMICOS CASO 1 CELDA G-CELL. .................... 94 TABLA 19. CAPITAL TOTAL DE INVERSIÓN PARA 2 CELDAS G-CELL. ............... 95 TABLA 20. INDICADORES ECONÓMICOS CASO 2 CELDAS G-CELL. .................. 95 TABLA 21. RESULTADOS DE LA EVALUACIÓN TÉCNICA Y ECONÓMICA. ......... 98

10

CAPÍTULO 1: INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS 1.1.

INTRODUCCIÓN

Con el fin de mejorar la flotabilidad de partículas finas, varias tecnologías de flotación de partículas, incluso flotación por aire disuelto, electro flotación, floculación-flotación selectiva y flotación por arrastre, han sido desarrolladas y probadas en los últimos treinta años. Muchas de estas tecnologías están basadas preliminarmente en aumentar la eficiencia de colisión entre las burbujas de gas (aire) y las partículas minerales[1].

En Codelco División Andina, en el circuito de flotación colectivo (Cobre y Molibdeno), se detecta una oportunidad de aumentar la recuperación del circuito mediante la disminución de las pérdidas de finos de Cobre y Molibdeno en la cola scavenger.

Por lo anterior nace el contrato entre Codelco División Andina e Ingeniería de Minerales S.A. para realizar pruebas de escala piloto con celdas de flotación neumática G-Cell al interior de la planta concentradora.

1.2.

MOTIVO DEL ESTUDIO

Con el agotamiento de los recursos y la disminución de las leyes, los minerales que salen del circuito de molienda y remolienda son cada vez más finos debido a la necesidad de alcanzar la liberación. Por lo tanto, la flotación de partículas finas es un inmenso desafío a ser abordado por investigadores en todo el mundo, ya que es sabido que, generalmente las partículas de tamaño intermedio siempre presentan mayor flotabilidad, mientras que las finas y gruesas flotan con mayor dificultad[1].

En el caso de Codelco División Andina, estudios realizados por IM2 el año 2011 y 2012, y seguimientos realizados por el laboratorio metalúrgico de la concentradora, 11

muestran que en la etapa Scavenger, las pérdidas de Cobre y Molibdeno se concentran principalmente bajo 325#. En este escenario, se presenta la oportunidad de probar tecnología de flotación neumática caracterizada por la recuperación de partículas finas, aprovechando las condiciones de liberación alcanzadas por los sulfuros de Cobre y Molibdeno en la etapa de limpieza.

1.3.

OBJETIVOS

1.3.1.

OBJETIVO GENERAL

Evaluar técnica y económicamente la tecnología de celdas neumáticas G-cell en el circuito de flotación colectiva para la recuperación de finos y ultra finos de cobre y molibdeno como concentrado final (28 a 30% Cobre y 0,4 a 0,5% Molibdeno) de la planta, para flexibilizar el circuito industrial convencional, aumentar la recuperación global en la División Andina de Codelco y obtener antecedentes para ser considerados en el proyecto de expansión “Andina 244”.

1.3.2. 

OBJETIVOS ESPECÍFICOS

Determinar si el flujo de alimentación del circuito Scavenger es el más adecuado desde el punto de vista técnico y económico para recuperar finos y ultra-finos de Cobre y Molibdeno liberados con tecnología de celdas neumáticas G-Cell, como concentrado final de cobre.



Evaluar si a partir del flujo de las colas del circuito Scavenger es factible técnica y económicamente recuperar finos y ultra-finos de Cobre y Molibdeno liberados con celdas de flotación neumática G-Cell, como concentrado final de cobre.



Responder con fundamentos técnicos y económicos si el flujo de alimentación del circuito Columnar resulta ser un buen punto para recuperar finos y ultra12

finos de Cobre y Molibdeno liberados con tecnología de celdas neumáticas GCell, como concentrado final de cobre.

13

CAPÍTULO 2: CODELCO ANDINA 2.1.

ANTECEDENTES[3]

División Andina, es una de las cinco divisiones mineras de Codelco Chile, se encuentra ubicada en la parte alta de la cordillera de la V región, a 38 km de la ciudad de Los Andes y a 50 km al noreste de Santiago. Sus operaciones mineras se desarrollan entre los 3500 y 4200 metros sobre el nivel del mar. Sus productos de exportación se embarcan regularmente, a través del Puerto Ventanas.

Los recursos de Andina provienen principalmente del yacimiento Río Blanco, que geológicamente corresponde a un yacimiento tipo pórfido cuprífero. Andina es propietaria de la parte oriental de este yacimiento.

Los recursos de Andina, con ley de corte 0,5% Cu, alcanzan a 4.450 millones de toneladas de mineral, con una ley de 0,83% de cobre y 0,022% de molibdeno, lo que es equivalente a 36,9 millones de toneladas de cobre fino. Con similar ley de corte, los recursos demostrados alcanzan 1.670 millones de toneladas con una ley media de 0,86% Cu y 0,023% Mo.

Andina beneficia sus minerales por procesos de concentración, utilizando las técnicas de molienda semi-autógena, técnicas de molienda unitaria y convencional, molienda húmeda en molinos de barras y bolas, flotación rougher convencional, flotación de limpieza mediante columnas de flotación, separación de cobre y molibdeno por flotación selectiva, filtración y almacenamiento del concentrado de cobre.

Actualmente la capacidad diaria de tratamiento es de 94000 toneladas métricas de material. Produciendo el año 2011, 233912 toneladas métricas de cobre fino y 3174 toneladas métricas de finos de molibdeno. 14

2.2.

PRODUCTOS[3]

El principal producto de división Andina, el concentrado de cobre, es una mezcla de sulfuros compuesta principalmente por calcopirita (CuFeS 2) (80% en peso) y, en menor proporción, por calcosina (Cu2S), bornita (Cu5FeS4), covelina (CuS) y otros. La ley media del concentrado de cobre es de 29,73% Cu y su humedad media es de 8,8%. Posee, además, unas 70 y 0,5 ppm de plata y oro respectivamente. El contenido de arsénico oscila en torno al 0,2%. El concentrado de Andina posee contenidos de sílice, alúmina, óxidos de calcio, magnesio y cromo en conjunto menores al 6%. Los contenidos de fierro y azufre promedian en torno al 18 y 34% para cada uno.

Dos son los productos finales de Andina: 

Concentrado de cobre, cuyas dos terceras partes se exportan directamente a través del puerto de Ventanas, mientras que el tercio restante se procesa en fundiciones y refinerías de otras divisiones de Codelco para ser convertido en cátodos.



Concentrado de Molibdeno, que es enviado a Molymet para su maquilación y luego es exportado a Europa a través del puerto de San Antonio.

La producción de cobre fino ha crecido sostenidamente desde el inicio de las operaciones en 1970, comenzando con 10000 toneladas anuales de cobre fino durante los primeros años, y alcanzando en el 2000 las 250000 toneladas. Característica relevante de Andina es que su área industrial se desenvuelve en un típico clima de alta cordillera, que limita las operaciones del sector explotado a cielo abierto a 320 días al año.

2.3.

SISTEMA DE CONCENTRACIÓN 15

2.3.1.

CHANCADO, CONCENTRACIÓN Y FILTRADO[3]

Luego de la etapa de extracción en las minas a rajo abierto y subterránea de Andina, el mineral se envía a las plantas de chancado primario, donde es triturado y, posteriormente, conducido por correas hasta las instalaciones de molienda y flotación colectiva en la Planta Concentradora.

La etapa de molienda se realiza mediante tres sistemas paralelos: molienda convencional, molienda unitaria y molienda SAG.

La flotación genera la separación de las partículas sulfuradas de cobre y molibdeno desde la roca, proceso por el cual se obtiene un concentrado colectivo de cobre y molibdeno cuyas leyes aproximadamente alcanzan al 30 y 0,52% respectivamente.

2.3.2.

FLOTACIÓN ROUGHER Y REMOLIENDA[4]

La flotación rougher está conformada por tres líneas (A, B y E), las cuales son alimentadas desde dos cajones distribuidores. En el caso de las líneas A y B, su alimentación proviene del cajón distribuidor que contiene pulpa proveniente de los circuitos de Molienda Unitaria 1, Molienda Unitaria 2, SAG y la línea A de la molienda convencional, en cambio la línea E es alimentada desde un cajón distribuidor que solo contiene pulpa proveniente de las líneas B y C de la molienda convencional. Las líneas A y B de flotación rougher están compuestas por líneas paralelas A1-A2 y B1-B2 respectivamente, de 8 celdas de 108 m3 en cada línea y la línea E posee dos líneas paralelas de 4 celdas cada una de 130 m3. Las líneas A y B corresponden a la expansión a 64 KTPD y la línea E a la expansión a 94 KTPD.

16

Figura 1. Diagrama de flujos flotación rougher y remolienda.

2.3.3.

FLOTACIÓN LIMPIEZA Y SCAVENGER[4]

El circuito de limpieza está conformado por 4 celdas columnares en paralelo (área 13 m2), las cuales son alimentadas por los flujos provenientes de los hidrociclones de la remolienda de concentrados (overflow). El concentrado producido por las columnas representa el concentrado final de la flotación colectiva (Cu-Mo), el cual es espesado y transportado hasta la planta de molibdeno (PPC). Por otro lado, el relave total de la flotación columnar es enviado a la flotación scavenger, la cual está constituida por dos líneas paralelas de 16 celdas cada una, y de 38 m3 de volumen, las cuales producen un concentrado que posteriormente es tratado en el molino de remolienda de bolas y un relave que es enviado a espesaje junto con el relave rougher.

17

El relave producido por las líneas rougher es enviado a la etapa de espesaje junto con el relave producido en la flotación scavenger y el concentrado rougher es enviado a la etapa de remolienda. LA DIVISIÓN ANDINA posee dos circuitos de remolienda, uno con dos molinos verticales, que trata el concentrado rougher y otro con un molino de bolas que procesa el concentrado scanvenger. Para el caso de la remolienda del concentrado rougher, éste descarga en un cajón distribuidor que alimenta a dos baterías de hidrociclones, el overflow de cada batería alimenta a las celdas de flotación de limpieza, y cada underflow alimenta a un molino vertical de 1.100 HP, cuya descarga es nuevamente clasificada en las baterías de hidrociclones. Con respecto a la remolienda del concentrado scavenger, este es clasificado en una batería de hidrociclones cuyo overflow es enviado a la flotación de limpieza y el underflow es alimentado a un molino de bolas y el producto de este es nuevamente clasificado.

Figura 2. Diagrama de flujos flotación de limpieza y scavenger. 18

El concentrado colectivo se conduce por cañerías hasta una planta en superficie (Saladillo, 30 kilómetros al oeste de la mina subterránea) para las etapas de flotación selectiva y de filtrado. El concentrado de cobre se somete a un proceso de secado que disminuye la humedad del producto hasta un 9% o menos, y finalmente es transportado por ferrocarril hacia el Puerto de Ventanas, desde donde se despacha a diversas fundiciones de Chile y el extranjero.

Al concentrado de molibdeno se les realiza los siguientes procesos en orden: lixiviación, filtrado y envasado de molibdenita, y cementación, cloración y desulfhidratación.

Por otra parte, los relaves del proceso de flotación se envían a dos espesadores, en donde se recupera hasta el 60% del agua contenida y se reenvía hacia la molienda y flotación. El resto del material se transporta, a través de una canaleta de 80 kilómetros de longitud, hacia el nuevo embalse de relaves Ovejería, ubicado en Huechún, Región Metropolitana, para su depositación segura y permanente.

19

CAPÍTULO 3: MARCO TEÓRICO Hasta mediados de los años setenta, las celdas de flotación con agitación mecánica y auto-aspirantesdominaron el mercado. A partir de los años noventa, se han incorporado masivamenteen la industria las celdas mecánicas de gran tamaño, tanto auto-aspirantes como de aire forzado,y también las celdas neumáticas. En alrededor de cienaños se han desarrolladouna gran cantidad de celdas de diversos diseños, sin embargo, las celdas de flotación mecánicade amplio uso en aplicaciones industriales no han cambiado mucho en términos de su diseño[5].

El objetivo de la celda de flotación es realizar una serie de funciones simultáneas como lasuspensión de partículas sólidas, aspiración de aire, dispersión del aire en forma de pequeñasburbujas, y finalmente el o y mezclado de las partículas con el aire. La celda deflotación debe proporcionar al fluido un ambiente en el cual existan zonas con alta intensidadde mezclado y otras donde exista una relativa tranquilidad. El agregado burbuja-partículapasa a una región de calma para la separación, entrando finalmente a la fase espuma[5].

Las celdas de flotación se clasifican en dos grandes familias: Celdas mecánicas y Celdas neumáticas. Se presenta a continuación las principales características y ejemplos de ambos tipos de celdas[6].

3.1.

FLOTACIÓN MECÁNICA

Las celdas mecánicas o convencionales son las más comunes y las más usadas en la industria. Se caracterizan por tener un impulsor o agitador mecánico (rotor o impeler). Alrededor del eje del rotor se tiene un tubo concéntrico hueco que sirve de conducto para el ingreso del gas al interior de la pulpa, lo que ocurre en el espacio entre el rotor y un estator o difusor, donde es dispersado en pequeñas burbujas de 1 a 3 milímetros[6]. Ver Figura 3. 20

Figura 3. Esquema clásico celda mecánica.

En la zona próxima al arreglo rotor – estator existe una gran agitación de la pulpa, para favorecer el o partícula – burbuja. A partir de un nivel medio de la celda se tiene una zona menos turbulenta, donde el agregado burbuja-mineral hidrófobo asciende con menor probabilidad de romperse. A medida que las burbujas se mueven al nivel del labio de la celda, son arrastradas fuera por el empuje de las burbujas que vienen atrás[6].ver Figura 4.

Según el tipo de aireación se tiene: 

Celdas auto aspirante, que utilizan el vacío creado por el movimiento del rotor para inducir o succionar el aire desde la atmósfera hacia abajo, por el tubo concéntrico alrededor del eje del rotor[6].



Celdas con aire forzado, que reciben el aire desde un soplador[6].

21

Figura 4. Tipos de zonas de una celda mecánica.

3.2.

FLOTACIÓN NEUMÁTICA

Las celdas neumáticas de flotación se diferencian de las celdas mecánicas convencionales en cuatro aspectos básicos: 

Ausencia de agitación mecánica.



Sistema de generación de burbujas.



Agua de lavado.

Las celdas neumáticas se clasifican según la forma de ar la pulpa y el aire en: columnas contra-corriente y columnas co-corriente.

Columnas contra-corriente 22

En una columna contra-corriente se distinguen dos zonas, ver Figura 5: 

Zona de colección: desde la entrada del aire hasta la interface pulpa-espuma.



Zona de limpieza: desde la interface pulpa-espuma hasta el rebalse.

Figura 5. Tipos de zonas de una celda neumática.

La pulpa previamente acondicionada, se alimenta cerca del tope de la zona de colección, aproximadamente a 2/3 de la altura total de la columna. En la zona de colección, las partículas provenientes de la alimentación se an en contracorriente con las burbujas producidas por el dispersor de aire ubicado en la parte inferior de la columna. Las partículas hidrófobas chocan y se adhieren a las burbujas, cruzan la interface y son transportadas a través de la zona de limpieza, constituida por un lecho de espuma de aproximadamente 1 metro de altura. Por otro lado, las partículas hidrófilas son removidas desde el fondo de la columna.

23

Columnas co-corriente

Un interesante punto de discusión ha sido planteado respecto a la baja eficiencia del o entre partícula de mineral y burbujas en la zona de pulpa de las columnas de flotación. En este sentido, los diseños alternativos de celdas neumáticas están provistos con un tubo de o descendente, llamado “downcomer”, similar a un reactor flujo pistón co-corriente ideal. Este tubo permite el o intensivo entre la pulpa y las burbujas en muy corto tiempo y con alta concentración de gas. La Figura 6 muestra la celda Jamenson, que es la más popular celda de o co-corriente, principalmente en la industria del carbón. Otra celda de o co-corriente de uso comercial es la celda neumática tipo EKOFLOT, Figura 7.

Figura 6. Celda Jameson.

3.2.1.

SISTEMA IMHOFLOT, G-CELL

La energía requerida por las celdas convencionales para mantener las partículas en suspensión y generar burbujas, en las celdas neumáticas con sistema Imhoflot se 24

centra únicamente en la producción de burbujas muy finas, y la suspensión de partículas se consigue por el excedente de energía del sistema. La aireación generalmente se logra utilizando un simple sistema Venturi en una cañería (Downcomer) o usando una tecnología de generación de burbujas finas especializado. Esta tecnología de generación de burbujas finas es una característica básica del sistema Imhoflot. El aireador es auto-aspirante usa un sistema Venturi multi-chorro cerámico de alto corte que opera a alrededor de 2.5 bar (250 kilo pascales) de contrapresión[7].

Figura 7. Celda EKOFLOT.

El tamaño de las burbujas generadas parte desde ultra-finas hasta alrededor de 5 a 10 µm. Burbujas en el rango de los 2 a 3 milímetros también se pueden encontrar debido a la subsecuente coalescencia de burbujas. El aireador de alto corte está diseñado para maximizar la adhesión de las burbujas a todas las partículas hidrofóbicas. Por lo tanto el aireador puede ser visto para tender a la generación de burbujas así como para ayudar el o burbuja-partícula para una flotación 25

exitosa. En el diseño original de la celda Imhoflot, la V-Cell (Figura 8), la pulpa aireada era introducida desde el fondo hacia arriba de la celda por medio de un sistema de anillo distribuidor e inyectores[7]. 

Pulpa acondicionada



Dispositivo auto-aspirante



Colector

de

espuma

cónico,

permite control de la espuma 

Concentrado



Distribuidor de pulpa



Cola

Figura 8. Diseño clásico V-Cell.

Los objetivos de diseño de la flotación neumática Imhoflot son separar y optimizar las etapas de proceso independientes que constituyen la flotación; aireación, o partícula burbuja y separación[7].

El tiempo de residencia en la celda neumática convencional es generalmente de 3 a 4 minutos. En los últimos años Maelgwyn Mineral Services ha desarrollado el concepto de usar fuerzas centrifugas para acelerar la separación del concentrado y mejorar la remoción de la fase espuma[7].

La estructura del dispositivo de aireación (Venturi de diseño especial auto-aspirante) está compuesta por piezas de alta resistencia y de fácil reemplazo. En la Figura 9 se muestra un corte de sección al aireador usado en las celdas[8]. 26

El dispositivo está compuesto por una sección superior cilíndrica que se encuentra ensamblada con una placa con orificios que se asemejan a inyectores. Estos inyectores están inclinados, formando un cierto ángulo, llamado alfa, con respecto al eje central del dispositivo de aireación, provocando que el flujo de salida de los inyectores converja en un punto centrado en las siguientes partes del dispositivo. A continuación de la placa de orificios se encuentra la cámara de aireación[8].

En este conjunto, placa-cámara, ocurre un fenómeno de succión de aire externo debido a la disminución de la presión provocada por el aumento en la velocidad de la pulpa a través de los inyectores. Se genera entonces la mezcla pulpa más aire que sale del dispositivo y se conduce a la zona de colección en el Downcomer. Así, la interacción partícula burbuja y la colección de las partículas de interés ocurre fuera del tanque de separación (Vessel)[2].

27

PULPA

AIRE

AIRE

α

PULPA + AIRE

Figura 9. Corte de sección, aireador diseño especial Imhoflot.

Desde la unidad de aireación, hasta el Downcomer, se mantiene la distribución de tamaño de burbujas generadas debido a que se encuentra presurizado. En el Downcomer, que es un tubo sin agitación mecánica, es donde se produce la colisión y adherencia de partículas. Luego se alimenta tangencialmente al Vessel permitiendo con esto una rotación del sistema pulpa-burbujas, para una mejor separación del concentrado. Debido a esta característica específica de esta celda neumática, se ha nombrado GyratoryCell (G-Cell)[2].

28



Pulpa acondicionada



Dispositivo auto-aspirante



Downcomer



Distribuidor de pulpa tangencial



Vessel



Concentrado



Cola

Figura 10. Diseño avanzado G-Cell.

Introduciendo la alimentación aireada tangencialmente dentro del tanque separador se logró reducir el tiempo de residencia ya que así se crean velocidades rotacionales en la celda. La celda no está diseñada como separador gravitacional, y las velocidades rotacionales no son suficientemente altas como para sacar las partículas gruesas de la espuma, como ocurre en un hidrociclón[9]. Sin embargo, la separación centrifuga de la espuma ha reducido ahora el tiempo de residencia a alrededor de 30 segundos, lo cual resulta en un incremento múltiple de la capacidad de la unidad de flotación[7].

La Figura 11 muestra el detalle de las fuerzas que actúan sobre una partícula en la pulpa dentro de la G-Cell, empujándola hacia abajo y cómo ascienden las burbujas de aire cargadas de mineral. La fuerza hacia abajo (G) es la fuerza ejercida por la gravedad y puede ser calculada usando la segunda ley de movimiento de Newton, la 29

fuerza hacia la izquierda (C) es la fuerza centrífuga producto de la alimentación tangencial y el uso de una forma cilíndrica en el estanque. La sumatoria de las fuerzas anteriores genera una tercera fuerza F

[7]

.

C D E

F

G

Figura 11. Detalle esquemático que las fuerzas que actúan sobre las partículas en la celda.

La fuerza resultante (F) sobre la partícula en la pulpa es mayor que la fuerza de gravedad por sí sola. Esta fuerza incrementada en el sistema fomenta a las partículas hidrofílicas a separarse del sistema más rápido, y por lo tanto, les da un tiempo de residencia mucho más corto en el estanque de separación. La fuerza adicional sumada a las partículas ayuda en la reducción del arrastre de las de las partículas hidrofílicas en la espuma.Esto resulta en una mayor selectividad y por lo tanto genera mejor ley en la espuma. El resultado de la fuerza en la pulpa crea una interface pulpa/espuma angular, beneficiosa para el sistema, ya que permite a la espuma fluir sobre la interface hacia el canal interior y así ayuda a la remoción de la espuma. Este rápido retiro de espuma asegura que las partículas de mineral sean retiradas del sistema antes que se separen de las burbujas y caigan de vuelta en la 30

pulpa, y se pierdan en la cola. Esto, en combinación con la generación de finas burbujas en el aireador de alto corte, resulta en mejores recuperaciones de mineral presente en fracciones de tamaño fino, incrementando el rendimiento en el sistema de flotación permitiendo al dispositivo de separación ser más pequeño en tamaño y más rentable que las celdas de flotación convencionales[7]

Una baja velocidad de alimentación de pulpa provoca que el vector de la fuerza centrífuga que actúa sobre una partícula se desplace hacia la dirección del vector de la fuerza de gravedad. Como consecuencia de esto la interface pulpa/espuma se posiciona a mayor profundidad en la celda, provocando una mayor altura de espuma (o profundidad de la interface). Una mayor altura de espuma mejora el drenaje y así se logran leyes de concentrado más altas[10]. De acuerdo a estudios de flotación batch en celdas convencionales, a mayor altura de espuma se tienen menores recuperaciones y mayor ley de concentrado debido a que se disminuye la recuperación de partículas con tamaño mayor a 100 micrones, como se puede ver en la Figura 12[11].

31

Figura 12. Recuperación como función del tamaño de partícula para tres niveles de altura de espuma.

3.2.2.

DISEÑO

OPERACIONAL,

CARACTERÍSTICAS

Y

BENEFICIOS El concepto de flotación neumática Imhoflot deriva en altas recuperaciones con un tiempo de residencia excepcionalmente bajo[12].

Imhoflot se caracteriza por una alta capacidad de rendimiento unitario y puede tolerar una amplia variación en la velocidad de alimentación y en la ley de alimentación, o sea, puede manejar condiciones de alimentación muy fluctuantes. Este proceso resulta adecuado para minerales de cinética de flotación lenta, y que requieren bajos costos de inversión y operación. Es excelente para recuperación de minerales gruesos y ultra-finos[12].

La pulpa se impulsa a través del sistema de aireación por medio de una bomba centrífuga, la cual proporciona la energía para la mezcla completa de la pulpa con el aire. Sin embargo, el consumo específico de energía es normalmente inferior al 60% 32

de las celdas convencionales que usan Impeller o impulsor. No tiene partes móviles y las partes críticas están hechas de cerámica con materiales resistentes [12].

El espacio requerido por las celdas es mucho más pequeño que el que requiere una celda convencional. El proceso ha simplificado los diagramas de flujos, debido a la gran selectividad entre el mineral y la ganga. El proceso es de diseño modular. El diseño de la unidad de distribución, aireación y el tanque de separación, permiten un fácil montaje y reemplazo de piezas[12].

Debido a la alta ley alcanzada con procesos que utilizan agua para lavar el concentrado, también se puede incluir agua de lavado en las celdas según especificaciones del cliente, aunque esto no es necesario [12].

3.3.

APLICACIONES INDUSTRIALES EN CHILE

3.3.1.

MINERA MICHILLA S.A.

La compañía Minera Michilla se localiza en las costas del desierto de Atacama. Su planta es alimentada con una amplia variedad de minerales de mina subterránea y rajo. Las leyes varían desde 2,6 a 3,4% de cobre total, 1,9 a 2,6% como sulfuro y 0,6 a 0,9% como óxido. Comúnmente la mineralogía presenta calcocita, bornita, covelita, calcopirita, atacamita y crisocola. Una característica importante de esta planta es que usa agua de mar en sus procesos[12].

Las mejores configuraciones alcanzadas introduciendo celdas neumáticas como rougher y cleaner en la línea de sulfuros de la planta, dieron como resultado recuperaciones sobre 90% para cobre insoluble, usando como condiciones generales 36 a 43% de sólido, 48 a 55% -200# Ty y 20 a 25% +65# Ty.

33

Figura 13. Comparación de recuperaciones circuito convencional y circuito convencional más celdas neumáticas.

La aplicación de la tecnología de celdas neumáticas en minera Michilla S.A. otorgó flexibilidad en los circuitos a alta capacidad, permitiendo a la planta adaptarse a los cambios en la ley y composición del mineral. Para los dos tipos de productos de la planta, concentrado de sulfuro y óxido de cobre, la producción se incrementó de 2,4 toneladas por hora a 4,0 y 5,2 toneladas por hora. El tratamiento de la planta incrementó de 40 a 80 toneladas por hora y algunas veces superó las 100 toneladas por hora[12].

3.3.2.

COMPAÑÍA MINERA TAMAYA S.A.

Minera Tamaya está localizada a 450 kilómetros al norte de Santiago. Los minerales tratados son principalmente calcopirita y mineral de oro, provenientes de diferentes minas, por lo cual presentan varias características[12].

Se realizaron pruebas pilotos bajo las mismas condiciones de operación, con el fin de evaluar la tecnología de flotación neumática. Como consecuencia de los resultados, 34

Minera Tamaya decidió cambiar su circuito de flotación mecánica a flotación neumática. Se introdujeron dos celdas neumáticas de 2,5 metros de diámetro en serie como rougher y dos celdas de 2,0 metros de diámetro en serie como cleaner [12].

% Recuperación

Razón de concentración

Au

Cu(tot.)

Au

Cu(tot.)

72,17

80,69

32,78

28,28

90,23

91,54

6,70

7,16

Celda neumática Promedio Circuito mecánico Promedio

Tabla 1.Resultados de pruebas en Minera Tamaya S.A.

Si bien por recuperación de Cobre y Oro la tecnología neumática no es la mejor opción frente al sistema convencional existente, ya que supera levemente 80%, hay que destacar que la razón de enriquecimiento está por sobre 20 puntos para cada mineral a contraste de lo que sucede con el circuito mecánico.

El nuevo concentrador comprende sólo celdas neumáticas, mejorando enormemente la economía de producción. Adicionalmente la planta es altamente flexible, con bajos requerimientos de mantención, está contenida en un área compacta y posee alto grado de automatización[12].

3.3.3.

COMPAÑÍA MINERA MAITENES

El concentrador Los Maitenes trata la escoria de Cobre producida por la Empresa Nacional de Minería. La planta está localizada a 150 kilómetros al noroeste de Santiago. Se desarrollaron pruebas con una escoria con ley de Cobre de 1,30%, granulometría 90% -200# Ty y un porcentaje de sólido de 30%[12].

35

Las pruebas de laboratorio demostraron que la flotación neumática tiene potencial frente a la flotación convencional, por lo cual fue propuesto un circuito neumático a la Compañía[12].

Los resultados iniciales de la planta fueron algo diferentes a las expectativas creadas en laboratorio, en términos de recuperación; sin embargo, la ley del concentrado fue considerada aceptable en torno a los 25 a 27% en Cobre total. Se le atribuyó este comportamiento a la ley de cabeza real alimentada, 1,10 a 0,91% y también a porcentaje -200# Ty, el cual sólo alcanzó a ser de 80%[12].

3.3.4.

CODELCO CHILE DIVISIÓN CHUQUICAMATA

Una celda de flotación neumática de 4,5 metros de diámetro está operando en la planta de molibdeno en Chuquicamata. Se llevaron a cabo intensas pruebas a distintos flujos de alimentación, de 250 a 400 metros cúbicos por hora de pulpa con variaciones usuales en la alimentación. Usando agua de lavado fue posible incrementar la ley del concentrado de Molibdeno a 36%, aun cuando el dispositivo de agua de lavado no fue optimizado[12].

El principal objetivo de la integración de la celda en el circuito de producción fue testear la celda como un pre-rougher, para determinar si el alto consumo de NaSH puede ser reducido. Los resultados fueron positivos, debido a la rápida cinética del proceso de flotación neumática[12].

36

Figura 14. Efecto de una celda neumática como pre-rougher.

37

3.4.

CONCEPTOS BASICOS

En la evaluación del proceso los parámetros más importantes son la recuperación y la ley del concentrado, en los cuales existe una relación de dependencia. Generalmente un aumento de la ley del concentrado significa una menor recuperación.

RECUPERACION (%R)[10]

3.4.1.

Se define como el porcentaje de materia útil del mineral que es transferido, por las operaciones de concentración desde la alimentación del proceso al concentrado. Se expresa:

R

c

Ec. 1

f

Donde: F

=

masa de mineral alimentado al proceso

f

=

ley de cabeza

C

=

masa de concentrado

c

=

ley de concentrado

La Recuperación puede expresarse en términos de leyes, de la siguiente manera:

R

c f-t

Ec. 2

f c-t

Con t = ley de cola

RAZON DE ENRIQUECIMIENTO (RE)[10]

3.4.2. Se define como: R

ey del componente deseado en el concentrado ey del mismo componente en la cabeza 38

R

c

Ec. 3

f

3.4.3.

RECUPERACION EN PESO (%RP)[10]

Se define como el porcentaje de la razón del peso del concentrado y el peso de la alimentación.

RP

Ec. 4

3.4.4.

SPLIT FACTOR[13]

Método de simulación matemática basado en factores de distribución. Consiste en asignar un valor numérico “Split actor” a cada componente del sistema y en cada etapa de separación considerada. Como componentes del sistema, podríamos citar en el caso típico de un mineral de Cobre porfídico: Cu, Mo, Fe e insolubles. En este contexto, el peso total de sólidos se acostumbra considerarlo como un componente adicional del sistema. Como etapas de separación, las más usuales a ser citadas son: Flotación Rougher, Scavenger, Cleaner, Recleaner, Cleaner-Scavenger, etc. l concepto de “Split

actor”, representa la fracción en peso de cada componente

alimentado a una etapa, que aparece junto con el concentrado de la etapa en cuestión: es decir, corresponde a la recuperación parcial de dicho componente en el concentrado obtenido durante cada etapa de separación (expresada dicha recuperación como fracción en peso).

La magnitud de los factores de distribución depende principalmente del tiempo de flotación, de las condiciones físico-químicas existentes en la pulpa y de las propiedades de flotabilidad de las partículas (i.e. tamaño de las partículas, grado de liberación, etc.). 39

El proceso de separación en cada etapa puede ser caracterizado a través de un vector del tipo: ̅ Donde: Sij

=

factor de distribución del i-ésimo componente en el j-ésimo separador

Sn+1, j =

factor de distribución del peso total de sólidos en el j-ésimo separador

n

número de componentes (siendo el componente (n+1) = peso total de

=

sólidos).

Existen varias técnicas alternativas para determinar los valores de los S ij. En algunos casos la estimación de los factores de distribución se puede realizar en los primeros dos o tres ciclos de una prueba de ciclos.

Paralelamente, se define el vector: ̅k

,

2

, …,

i

, …,

n

,

T

Donde: WiK

=

Wn+1, K =

peso contenido de fino del componente i en el flujo

i

, 2, 3, …, n

peso total de sólidos en el flujo K

Estas simples definiciones permiten simular los siguientes dos tipos de operaciones comúnmente encontradas en circuitos de flotación (ver Figura 15):

40

Unión

Separador

K1

K1

K2

j

K2

j

K3

K3

̅ ̅

3

̅

̅

̅

2

3 2

̅j ̅ k S ̅

̅

3

Figura 15. Módulos típicos de operación en circuitos de flotación.

Uniones: ̅

3

̅

dados los flujos K1 y K2: ̅

Ec. 5

2

̅ j de factores de distribución dado el flujo K1 y el vector S

Separadores: correspondiente: ̅

3

̅j ̅ k S

Ec. 6 S

j

, S2j

2

, …, Sn

,j

n

,

T

Adicionalmente: ̅

2

̅

-̅

3

Ec. 7

La aplicación de estas tres últimas ecuaciones (Ec. 5, Ec. 6 y Ec. 7) a un circuito de flotación en particular, resulta en un sistema de ecuaciones lineales que puede ser resuelto mediante técnicas convencionales. Para nuestro caso lo resolveremos por el Método de la Matriz Inversa.

41

La determinación de los vectores ̅

para cada uno de los flujos, permite calcular a

su vez los siguientes parámetros metalúrgicos de interés:

Leyes ̅

(

̅ n

,

)

Ec. 8

Donde: ̅ giK

=

g , g2 , …, gi , …, gn

T

ley del componente i en el flujo K

42

CAPÍTULO 4: TRABAJO EXPERIMENTAL EN LA PLANTA PILOTO Para impulsar la pulpa mineral desde la planta de la División Andina hacia la planta piloto se utiliza una bomba Vertical para pulpa mineral, la cual es soportada y suspendida dentro del respectivo cajón mediante un Tecle y como sistema de seguridad (en caso de fallar la cadena del Tecle) se utiliza un estrobo.Se cuenta con un estanque agitado de aproximadamente 1,8 m 3, para recibir la pulpa a procesar en la planta piloto, que homogeniza la pulpa y cumple la función de estanque pulmón para la operación continua de las celdas, está equipado con un canastillo para atrapar los elementos ajenos a la pulpa (gomas, cables, palos, etc.) que puedan obstruir los aireadores de las celdas.

La planta piloto está equipada con 2 celdas de flotación neumática H-12, es decir, de 1,2 metros de diámetro en su parte cilíndrica y con capacidad de proceso de 15 a 25 m3/h de pulpa.

4.1. PLAN DE MUESTREO Un día de operación de la planta piloto (turno A) contempla 3 muestreos al día (1 cada 2 horas), destinados a análisis químico por Cu, Mo, Fe e insolubles. Además a lo largo del turno se genera un compósito que es enviado a análisis granulométrico y químico por mallas.

Las muestras son compositadas por cortes de 1 litro realizados cada media hora durante 2 horas, y recepcionadas en baldes de 10 litros previamente tarados para ser conducidos al laboratorio metalúrgico para su preparación y envío al laboratorio químico. Los tipos de análisis y los encargados de ejecutar las tareas se detallan en la siguiente tabla.

43

Químico

Cu, Fe, Mo e insolubles

Químico por

Cu y Mo a (+150# ,-150#

mallas

+200#,-200# +325#,-325# +400#,-400# )

Tipos de análisis Granulométrico

Set de mallas Ty estándar (150#Ty, 200#Ty, 270#Ty, 325#Ty, 400#Ty)

Encargado de compositar muestras

Ingeniería de Minerales S.A. (operadores)

Encargado de rotular y clasificar muestras Lugar de preparación y análisis granulométrico Lugar de análisis químico

Juan Kalise Sepúlveda (memorista SIP) Laboratorio Metalúrgico del Concentrador División Andina Laboratorio Químico del Concentrador División Andina

En caso de operar con 1 o 2 celdas de flotación se presentan a continuación los puntos de muestreo.

44

PM:

Punto de Muestreo

H12

H12

C2

C1

Alim.

PM4

PM2

Rel. Desde planta

4

Conc.

PM1

Figura 16. Diagrama de flujos y puntos de muestreo para 1 celda.

PM:

Punto de Muestreo

H12

H12

C2

C1

Alim.

PM3

PM4

PM5

Rel. Desde planta

PM2

Conc.

PM1

Figura 17. Diagrama de flujos y puntos de muestreo para 2 celdas.

45

CAPÍTULO 5: RESULTADOS Y DISCUSIÓN DEL PILOTAJE Se presentan a continuación los resultados de los análisis químicos del pilotaje para los casos de Cobre y Molibdeno. Las leyes de Fierro e Insoluble se pueden revisar en el ANEXO A.

5.1.

PUNTO 1: COLA COLUMNAS

El Punto 1 correspondiente a Cola Columnas, fue alimentado a la planta piloto de tecnología G-Cell desde el cajón de alimentación a la flotación de Barrido o Scavenger.

Durante el periodo comprendido entre los días viernes 7 de Septiembre y miércoles 31 de Octubre, se operó con dos estrategias distintas para lograr obtener un mismo producto, concentrado colectivo final de Cobre y Molibdeno:

1) Estrategia de Operación 1 2) Estrategia de Operación 2

5.1.1.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN 1

La primera celda G-Cell H12 se opera a una velocidad de alimentación menor que la segunda para maximizar la ley del concentrado de acuerdo a lo planteado en la sección 3.2.1. La profundidad de la interface se sitúa alrededor de 20 cm.

La segunda celda G-Cell H12 se opera de manera recuperadora, esto es con el objetivo de maximizar la recuperación del circuito a partir de la cola de la primera 46

celda, el arreglo de los flujos se puede apreciar en la Figura 18. La velocidad de alimentación de la segunda celda es mayor que el de la primera, para lograr eso se inyecta agua no cuantificada al circuito. Como consecuencia de la alta velocidad de alimentación de la segunda Celda, la altura de espuma se mantiene en alrededor de 12 centímetros.

Ambas celdas trabajan con inyección de pulpa 100% tangencial.

Figura 18. Circuito 1 planta piloto G-Cell.

5.1.1.1. RESULTADOS ANALISIS DE COBRE La Figura 19 corresponde a la ley de cobre en el concentrado en función de la ley de alimentación de cada celda. Las altas leyes de cobre en la alimentación son consecuencia del punto de succión de la bomba vertical (ubicada en el cajón de alimentación a la flotación de barrido), el cual producto de las variaciones propias del nivel del cajón en algunas ocasiones se sitúa en la zona de más alta ley del cajón, zona de espumación. 47

% Cu en el Conc.

31 28 25 22 19 16 13 10 0

2

4

6

8

10

12

% Cu en la Alim. Celda 1

Celda 2

Figura 19.Ley de Cobre en el concentrado en función de la ley de Cobre en la alimentación.

Los siguientes gráficos muestran las recuperaciones químicas y en peso del periodo muestreado en función de las leyes de alimentación respectivas.

% Rec. Química

80 60 40 20 0 0

2

4

6

8

10

12


Celda 2

Figura 20. Recup. de Cobre de la celda en función de la ley de Cobre en la alimentación.

48

30 % Rec. Peso

25 20 15 10 5 0 0

2

4

6

8

10

12


Celda 2

Figura 21. Recup. en peso de la celda en función de la ley de Cobre en la alimentación.

El promedio de las alturas de espuma medidas durante este periodo de pruebas, se muestra en la Tabla 2.

Altura de espuma

25-sep

26-sep

Celda 1

Celda 2

Promedio

17,7

13,6

Desv. Estándar

6,5

4,5

Promedio

20,0

10,0

Desv. Estándar

0.5

0,5

Tabla 2. Promedio de altura de espuma de ambas celdas durante la operación.

5.1.1.2. DISCUSIONES La Celda 1 es capaz de cumplir con el objetivo de producir concentrado colectivo final, siempre que la ley de alimentación de Cobre a la celda sea mayor a 8%. Cuando la celda es alimentada con leyes de Cobre estándar para Colas Columnas (3% a 4% de cobre), no es capaz de superar el 25% de Cobre en el concentrado. Se puede apreciar también que la celda 2 al trabajar como celda recuperadora produce 49

leyes de concentrado considerablemente más bajas que las leyes reportadas en el concentrado de la primera Celda. Además, para leyes estándar de Cola Columnas en la alimentación a la Celda, se observa que la ley del concentrado solo alcanza tener a 15 a 16 % de cobre.

La celda 2 al trabajar como celda recuperadora alcanza recuperaciones metalúrgicas de hasta 70% cuando es alimentada con concentrados de ley 9% en Cobre. Si es alimentada con leyes de cobre entre 3% a 4% la recuperación química es cercana al 60%. Al trabajar la celda 1 con una altura de espuma cercana a 20 centímetros, con el objetivo de obtener concentrado final en una sola celda, la recuperación química resultante es considerablemente baja, no superando el 30% cuando se alimenta con leyes de Cobre entre 3 a 4%. Respecto a la recuperación en peso de las Celdas, se puede observar que si la Celda 1 opera selectiva (para obtener concentrado final), este no alcanza a superar el 3% para leyes de cobre de 3% a 4% en la alimentación. La Celda 2 al trabajarse con una altura de espuma inferior a la primera, aumenta la recuperación y logra alcanzar recuperaciones en peso de 10% cuando es alimentada con leyes de cobre entre 3% a 4% y supera el 25% de recuperación en peso cuando es alimentada con leyes de cobre de 9%.

5.1.1.3. RESULTADOS ANALISIS DE MOLIBDENO A continuación se presentan las leyes químicas de molibdeno reportadas en los compósitos analizados.

En los siguientes gráficos se pueden apreciar la ley y recuperación química de Molibdeno en las dos Celdas, en función de la ley de alimentación de Molibdeno.

50

% Mo en el Conc.

3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0,0 0,6

0,7

0,8

0,9

1

1,1

1,2

% Mo en la Alim. Celda 1

Celda 2

Figura 22. Ley de Molibdeno en el concentrado en función de la ley de Molibdeno en la alimentación.

% Rec. Química Mo

50 40 30 20 10 0 0,6

0,7

0,8

0,9

1

1,1

1,2


Celda 2

Figura 23.Recup. de Molibdeno de la celda en función de la ley de Molibdeno en la alimentación.

5.1.1.4. DISCUSIONES La celda 1 trabajando en régimen selectivo tiene una ley de alimentación crítica de 1% de Molibdeno sobre la cual la celda lo desconcentra. Para leyes de Molibdeno en la alimentación inferior a 1%, la ley de Molibdeno en el concentrado se proyecta superior a 1% en la primera Celda. La Celda 2 que opera en condiciones 51

recuperadoras, no alcanza a presentar una ley de alimentación crítica en la cual se desconcentre el Molibdeno, por lo tanto para todo el rango de leyes de alimentación, la razón de concentración será superior a 1 en condiciones de operación similares a las de la celda 2.

En el caso de la recuperación metalúrgica de Molibdeno, resulta ser independiente de la ley en la alimentación, y prácticamente permanece constante alrededor de 4 y 40% para las celdas 1 y 2 respectivamente. En este punto, surge la relación de la

Razón de enriquecimiento de Mo

razón de concentración de Molibdeno y la ley de Cobre en el concentrado Figura 24.

5 4 3 2 1 0 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 % Cu en el conc. Celda 1

Celda 2

Figura 24. Razón de concentración de Molibdeno en función de la ley de Cobre en el concentrado.

A partir de la gráfica anterior podemos notar que existe selectividad hacia el mineral de Cobre (Calcopirita principalmente), ya sea por propiedades de Celda de flotación y/o por los reactivos utilizados en la División Andina, ya que este fenómeno se repite en las Columnas del circuito de flotación cleaner. A medida que el concentrado de Cobre aumenta su ley (más limpio), se elimina también Molibdeno como Molibdenita, identificando a este mineral como parte de la ganga que ensucia el concentrado. Para una ley de concentrado de Cobre de 28 a 29% la razón de concentración de Molibdeno es de alrededor de 1,1. Para estos resultados se debiese estimar de 52

acuerdo a los muestreos, una ley de Cobre y Molibdeno aproximada en la alimentación de 8,7 y 0,9% respectivamente.

5.1.2.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN 2

La segunda estrategia operacional probada para cumplir el objetivo de obtener concentrado colectivo de Cobre y Molibdeno, fue obtener un concentrado de máximo 10% de cobre en la primera Celda, el cual sería posteriormente limpiado por la segunda Celda G-Cell H12 para alcanzar el 28% de cobre. En este sentido fue modificado el circuito original y se cambió al presentado en laFigura 25.


53

5.1.2.1. RESULTADOS ANALISIS DE COBRE En los siguientes gráficos se presentan las leyes del concentrado, recuperación química y en peso de las dos celdas.

% Cu en el Conc.

30 25 20 15 10 5 0 0

2

4

6

8

10

12


Celda 2

Figura 26.Ley de Cobre en el concentrado en función de la ley de Cobre en la alimentación.

% Rec. Química

100 80 60 40 20 0 0

2

4

6

8

10

12


Celda 2


54

60 % Rec. Peso

50 40 30 20 10 0 0

2

4

6

8

10

12


Celda 2


La altura de espuma medida durante las pruebas se presenta en la Tabla 3.

Altura de espuma

29-oct

30-oct

31-oct

Celda 1

Celda 2

Promedio

2,0

5,0

Desv. Estándar

0,5

0,5

Promedio

2,5

7,0

Desv. Estándar

0,1

0,5

Promedio

2,5

11,3

Desv. Estándar

0.1

2,4

Tabla 3.Promedio de altura de espuma de ambas celdas durante la operación.

5.1.2.2. DISCUSIONES La primera celda cumplió con el objetivo de producir un concentrado de 10% de cobre, esto fue posible dado que la altura de espuma en la celda se mantuvo entre 2 y 2,5 centímetros y el flujo tratado supera el de la estrategia anterior. Sin embargo, según los reportes de las leyes de cobre en el concentrado final, este no estaría 55

llegando eventualmente a calidad de concentrado final, y la ley de cobre solo alcanzaría el 25% después de la Celda 2. Lo último es debido a que la Celda 2 trabajó en condiciones incluso más recuperadoras que en la estrategia anterior, esto es, con alturas de espumas entre 7 y 11 centímetros. Se operó a estas alturas de espuma con la válvula de cola de la Celda 2 abierta totalmente. Para haber operado en una altura de espuma de 20 centímetros era necesaria una bomba que succionara la cola de la Celda 2 a un flujo mayor que el determinado por la descarga gravitacional (principalmente). Esto para desplazar la interface pulpa espuma hacia abajo, dando espacio a la espuma para aumentar su altura y por ende su selectividad de acuerdo a lo planteado en la sección 3.2.1. Respecto a las recuperaciones, la Celda 2 presenta recuperaciones inferiores a las de la Celda 1, como era de esperarse producto de las alturas de espuma a las que se trabajó. Para alimentaciones según estándar de colas columnas las recuperaciones química y en peso que se obtuvieron para la Celda 1 están en alrededor de 60 y 20% respectivamente. Para la Celda 2 se puede estimar según los puntos en la gráfica que para alimentaciones de 10% según lo que se proyectaba, las recuperaciones químicas y en peso se encuentran en 50 y 20% respectivamente, pero con estas recuperaciones no se alcanza la ley de concentrado final.

5.1.2.3. RESULTADOS ANALISIS DE MOLIBDENO Se presentan a continuación los gráficos que muestran las leyes de Molibdeno de los compósitos tomados durante las pruebas.

56

% Mo en el Conc.

2 1,5 1 0,5 0 0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4


Celda 2


% Rec. Química Mo

80 60 40 20 0 0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4


Celda 2

Figura 30. Recup. de Molibdeno de la celda en función de la ley de Molibdeno en la alimentación. En la Figura 31 podemos ver la razón de concentración de Molibdeno como función de la ley de Cobre en los concentrados de las Celdas 1 y 2.

57


2,5 2 1,5 1 0,5 0 0

5

10

15

20

25

30

% Cu en el conc. Celda 1

Celda 2


5.1.2.4. DISCUSIONES La razón de concentración de la Celda 1 se encuentra entre 1,4 y 1,9, esto es consecuente con los resultados de la estrategia anterior que para el caso de la Celda recuperadora, presenta razón de concentración mayor a 1. Esta celda se transforma en la clave del circuito, ya que la Celda 2 presenta razones de concentración cercanas a 1 (y solo alcanzando ley de concentrado de Cobre de 25%), por lo tanto la ley del concentrado final está determinada por la ley del concentrado de avance producido por la Celda 1. En estos 4 muestreos las recuperaciones de la Celda 1 y 2 se ven mejoradas a medida que la ley de alimentación aumenta, sin embargo faltarían muestreos para determinar una tendencia clara.

58

5.1.3.

CONCLUSIONES DEL PUNTO 1

A partir de los resultados de la Estrategia 2 podemos determinar que para alimentaciones del orden 3% de cobre y trabajando la celda con una altura de espuma entre 2 a 2,5 centímetros se obtiene un concentrado de cobre con ley de 10% en la primera Celda, con recuperaciones químicas y en peso de 60% y 20% respectivamente (muestra 18 y 20).

En base a los resultados a lo largo de todo el pilotaje de este punto, podemos determinar que en la Estrategia 2 no se logró cumplir con el objetivo de producir concentrado final principalmente por temas de diseño que mantuvieron la altura de espuma por debajo de 17 centímetros. A esto se suma un pobre control de factores claves en la flotación, como son el aire, porcentaje de sólido, problemas de cavitación de bombas debido a la espumación producida en los cajones de traspaso de los concentrados y problemas de continuidad operacional a raíz del taponamiento de los aireadores de las celdas, con impurezas y restos de gomas que son normalmente arrastrados en la pulpa.

Respecto de las leyes de molibdeno de la Estrategia 2 se desprende el peor caso, este es alimentación de 0,46% de molibdeno llevándolo a 0,89% de ley de concentrado de avance con recuperación química de 67% y 2 a 2,5 centímetros de altura de espuma. Sin embargo, en los muestreos que se obtiene 28% de cobre en el concentrado final, el molibdeno se desconcentra considerablemente, en razones de desconcentración de 0,64 en el peor caso con recuperación química de 9%.

59

5.2.

PUNTO 2: COLA SCAVENGER

El punto 2 correspondiente a Cola Scavenger, fue alimentado a la planta piloto de tecnología G-Cell desde el cajón de cola del banco de flotación de Barrido o Scavenger C. Para estas pruebas solo se utilizó 1 Celda G-Cell

5.2.1.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN

IDM opera 1 celda y el concentrado de esta celda se considera concentrado de avance del circuito probado, dado que es poca la masa recuperada, y por lo tanto no es posible operar una segunda celda como etapa de limpieza para obtener concentrado de mayor ley.

La Celda trabaja con inyección de pulpa 100% tangencial. El circuito probado puede ser visto en la Figura 32.

60

Figura 32.Circuito 1 planta piloto G-Cell.

5.2.1.1. RESULTADOS ANALISIS DE COBRE Se presentan en los siguientesgráficos los resultados de las leyes de Cobre.

% Cu en el Conc.

2,5 2 1,5 1 0,5 0 0,12

0,14

0,16

0,18

0,2


Figura 33. Ley de Cobre en el concentrado en función de la ley de Cobre en la alimentación. 61

% Rec. Química de Cu

14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 0,0 0,12

0,14

0,16

0,18

0,2



% Rec. Peso

2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0,0 0,12

0,14

0,16

0,18

0,2


Figura 35. Recup. en peso de la celda en función de la ley de Cobre en la alimentación. Las alturas de espuma medidas durante las pruebas se presentan en la Tabla 4. Altura de espuma Celda 1 cm

62

Promedio 07-nov Desv. Estándar

2,7 0,3

Promedio

3,3

Desv. Estándar

0,5

08-nov

Tabla 4.Promedio de altura de espuma de la Celda durante la operación

5.2.1.2. DISCUSIONES Para leyes de alimentación de 0,14 a 0,18% de Cobre, el estándar para el punto, la ley de concentrado que produce una Celda G-Cell es de hasta 2,5% de Cobre. La recuperación alcanzada por la Celda, es inferior al 15% en Cobre y 2% en peso, esto se logra operando con alturas de espuma del orden de 3 centímetros y sin adición de ningún tipo de reactivo (espumante, colector, activador, etc).

5.2.1.3. RESULTADOS ANALISIS DE MOLIBDENO En lossiguientes gráficos se encuentran los resultados de los análisis de Molibdeno de las muestras tomadas durante este periodo del pilotaje.

63

% Mo en el Conc.

0,35 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 0,00 0,02

0,025

0,03

0,035


Figura 36. Ley de Molibdeno en el concentrado en función de la ley de Molibdeno en

% Rec. Químiica Mo

la alimentación.

10 8 6 4 2 0 0,02

0,025

0,03

0,035


Figura 37. Recup. de Molibdeno de la celda en función de la ley de Molibdeno en la alimentación.

A partir de las gráficas anteriores no podemos afirmar qué determina la ley y recuperación de Molibdeno en la Celda G-Cell para este punto, por lo cual verificamos la relación que la ley de Molibdeno en el Concentrado pueda tener con la ley de Cobre en el concentrado, por medio de la razón de concentración en función de la ley de Cobre en el concentrado, 64


20 15 10 5 0 0

0,5

1

1,5

2

2,5



5.2.1.4. DISCUSIONES De la última gráfica se interpretar la dependencia de la ley de Molibdeno en el concentrado en función de la ley de Cobre alcanzada. La ley alcanzada en Molibdeno por la Celda G-Cell es cercana a 0,3%, un valor aproximado a un concentrado Rougher. La recuperación de Molibdeno, resulta ser independiente de la ley de alimentación, y esta se movería bajo el 10%.

65

5.2.2.


En cuanto a Cobre, después de realizar el pilotaje en el punto anterior, se esperaba que el concentrado producido en el presente punto tuviese al menos una ley de Cobre de 4%, lo cual hubiese implicado como mínimo pensar en tres celdas para optar a producir concentrado final, dejando de lado los resultados que se presentaran para Molibdeno. El requerir de al menos tres Celdas para limpieza del concentrado producido en este punto (de acuerdo a los resultados del punto anterior) complicaba desde la opción de incluir esta tecnología neumática dentro del concentrador la División Andina en este punto, debido a las características de mina subterránea que limitan enormemente la posibilidad de instalar más de dos Celdas en el circuito.

En cuanto a Molibdeno, se presenta nuevamente la dependencia de los resultados que se puedan alcanzar en función de la ley de Cobre que resulte en el concentrado. Sin embargo, la ley de Molibdeno en el concentrado es similar a una ley de concentrado Rougher, lo que podría tentar a devolver el producto de la tecnología GCell al circuito la División Andina. Sin embargo, esto no cumpliría con el objetivo de flexibilizar y el circuito.

Dado que ni siquiera se pudo llegar a 4% de cobre en el concentrado y que la posibilidad devolver el concentrado de la Celda G-Cell como concentrado Rougher contradice el Objetivo de flexibilizar el circuito, este punto estaría descartado por disponibilidad de espacio para incluir más de 2 Celdas G-Cell en el circuito la División Andina y por no cumplir con los objetivos.

66

5.3.

PUNTO 3: ALIMENTACIÓN COLUMNAS

El Punto 3 correspondiente a Alimentación Columnas, fue alimentado a la planta de tecnología de flotación neumática G-Cell desde el estanque que alimenta las columnas 5 y 6 del circuito de flotación de limpieza en Columnas de LA DIVISIÓN ANDINA. En este estanque se instalala bomba de impulsión vertical que alimenta el estanque denominado TK-001.

Durante el día que dura la prueba se opera solo 1 Celda G-Cell.

5.3.1.

ESTRATEGIA DE OPERACIÓN

Los resultados del Punto 1 indican que una celda G-Cell alimentada con leyes de Cobre y Molibdeno según el estándar de alimentación columnas (%Cu y %Mo >9,5% y ≈1% respectivamente), y operada en condiciones de celda selectiva, es capaz de llegar a ley de concentrado final de cobre.

IDM opera la Celda 1 (de acuerdo a su experiencia) en condiciones que garantice ley de 28% de Cu en el concentrado.

67


5.3.1.1. RESULTADOS ANALISIS DE COBRE En los siguientes gráficos se pueden apreciar los resultados del día 12 de noviembre para los muestreos realizados cada 2 horas y para el compósito de 4 horas que da origen al análisis granulométrico.

68

% Cu en el Conc.

29,4 29,2 29 28,8 28,6 28,4 12

12,5

13

13,5

14

14,5

15

% Cu en la Alim Celda 1

Figura 40. Ley de Cobre en el concentrado en función de la ley de Cobre en la


alimentación.

70 60 50 40 30 20 10 0 12

12,5

13

13,5

14

14,5

15



69

% Rec. Peso

35 30 25 20 15 10 5 0 12

12,5

13

13,5

14

14,5

15



La medición de la altura de espuma se presenta en la Tabla 5.

Altura de espuma Celda 1 cm

12-nov

Promedio

27,1

Desv. Estándar

2,7

Tabla 5. Promedio de altura de espuma de la Celda durante el día.

5.3.1.2. DISCUSIONES Como etapa de limpieza de concentrado de Cobre la Celda G-Cell cumple el objetivo y produce un concentrado con ley de Cobre >28%, con recuperaciones aproximadas de 60 y 30% de Cobre y en Peso para leyes de alimentación cercanas a 13% de Cobre.

70

5.3.1.3. RESULTADOS ANALISIS DE MOLIBDENO En lo referente a Molibdeno, a continuación se presentan los resultados de esta prueba.

% Mo en el Conc.

0,40

0,35

0,30 0,4

0,45

0,5

0,55



% Rec. Química Mo

25 20 15 10 5 0 0,4

0,45

0,5

0,55


Figura 44. Recup. de Molibdeno de la celda en función de la ley de Molibdeno en la alimentación.

71


1,2 1,1 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 28

28,5

29

29,5



5.3.1.4. DISCUSIONES En lo que refiere a Molibdeno, durante el día 12 de Noviembre se presentaron leyes de Molibdeno en la alimentación a las columnas, inferiores al estándar en el circuito de limpieza de la División Andina. Sin embargo, en la celda G-Cell se vuelve a presentar desconcentración de Molibdeno a medida que la ley de Cobre aumenta en el concentrado. En estas condiciones la recuperación de Molibdeno se mueve entre 16 y 21%.

Esta baja recuperación de Molibdeno, comparada con la de Cobre, algunos autores señalan que está determinada por varios factores entre los que se encontrarían la morfología de la partícula, la hidrofobicidad inherente y a la posible formación de capas en presencia de gangas minerales típicas[14].

5.3.1.5. RECUPERACION DE FINOS Dado que una de las características más importantes de esta tecnología es la recuperación de finos y ultrafinos[12], se realizó un análisis granulométrico a la celda 72

G-Cell para contrastar los resultados de esta con las columnas de limpieza de la División Andina.

A continuación se presentan las distribuciones de finos de Cobre y Molibdeno en el concentrado producido por una celda G-Cell y por las Columnas de limpieza la División Andina. Los resultados mostrados acá para el concentrado de las Columnas corresponden al compósito mensual tomado el mes de Junio del concentrado enviado a la Planta de Flotación Selectiva, este muestreo es parte del control rutinario que realiza el Laboratorio Metalúrgico de la División Andina. Para el resto de

% Acumulado pasante

los meses se mantienen prácticamente constantes los valores.

100 90 80 70 60 50 40 10

100 Diámetro medio de la partícula, micrones

Conc. Celda G-Cell

Conc. Columnas DAND

Figura 46. Porcentaje acumulado pasante de Cobre en concentrado G-Cell y Columnas de la División Andina.

73

% Acumulado pasante

100 90 80 70 60 50 40 10

100 Diámetro medio de la partícula, micrones

Conc. Celda G-Cell

Conc. Columnas DAND

Figura 47.Porcentaje acumulado pasante de Molibdeno en concentrado G-Cell y Columnas dela División Andina.

Respecto de la recuperación, se tienen datos de un muestreo realizado en Abril del 2011 que caracterizan la recuperación de Cobre y Molibdeno por diámetro medio de partícula de las columnas 1 y 2 de la División Andina. Utilizando dicho muestreo como punto comparativo, se presenta a continuación los resultados de la Celda G-


Cell.

100 80 60 40 20 0 10

100 Diámetro medio de la partícula, micrones G-Cell

Columnas 1-2

Figura 48. Recuperación de Cobre por diámetro medio de partícula de Celda G-Cell y Columnas de la División Andina.

74

% Rec. Química de Mo

30 25 20 15 10 5 0 10

100 Diámetro medio de la partícula, micrones G-Cell

Columnas 1-2

Figura 49. Recuperación de Molibdeno por diámetro medio de partícula de Celda GCell y Columnas de la División Andina.

5.3.1.6. DISCUSIONES En lo que respecta a distribución de finos de Cobre en el concentrado producido por una Celda G-Cell, sólo el 55% de la masa total de Cobre se encuentra bajo la malla 400 Ty. Mientras que para el concentrado producido por las Columnas de la División Andina este valor alcanza el 68%. Ambas celdas llegan de igual manera a producir concentrado de ley de aproximadamente 29% de Cobre, y esto se logra ya que la celda G-Cell presenta mayor recuperación para las fracciones retenidas en la malla 150 Ty y menor recuperación en las fracciones bajo la malla 400 Ty, en comparación con lo reportado en Abril del 2011 para un muestreo realizado a las Columnas 1 y 2 de la División Andina.

Para el caso del Molibdeno, del total de finos de Molibdeno que se reportan en el concentrado producido por las Columnas de la División Andina, un 85%

se

encuentra en tamaño inferior a 38 micrones, esto es bajo malla 400 Ty; en la Celda G-Cell este porcentaje solo alcanza el 63%. En lo referente a recuperación, tanto la tecnología de Columnas como la G-Cell presentan recuperaciones de Molibdeno en la fracción bajo malla 400 Ty cercanas a 26%. En los tamaños más gruesos, la Celda 75

G-Cell destaca por su mayor recuperación que parte desde 10% para tamaños sobre malla 150 Ty hasta 20% para tamaños sobre malla 325 Ty; en contraste se tiene que las Columnas reportan recuperaciones de 2 y 7% para los tamaños mencionados.

76

5.3.2.


Como etapa de limpieza la Celda G-cell cumple con el objetivo de producir concentrado final con 28% de Cobre. Sin embargo, la recuperación alcanzada es inferior a la reportada por las Columnas de la División Andina. Esto repercute en una ley de Cobre en la cola más alta que la generada por la tecnología de flotación Columnar y por lo tanto no se estaría cumpliendo el objetivo de aumentar la recuperación del circuito.

En aspectos macros, la recuperación de Molibdeno no se ve mejorada con la tecnología G-Cell y se aprecia el mismo fenómeno de desconcentración de Molibdeno presentado en las Columnas de la División Andina.

Bajo las condiciones de operación probadas, la tecnología G-Cell no ofrece una ganancia en recuperación en las fracciones inferiores a malla 400 Ty, tanto para Cobre como para Molibdeno, respecto de lo que se alcanza con las actuales Columnas de la División Andina.

Dado que la tecnología G-Cell no presenta un rendimiento en recuperación superior a las actuales Columnas de la División Andina, este punto se descarta por no cumplir con los objetivos planteados.

77

CAPÍTULO

6:

DETERMINACIÓN

DE

LOS

FACTORES DE DISTRUBUCIÓN Para realizar el Balance Metalúrgico mediante la simulación matemática de los Split Factor, necesitamos determinar los factores de distribución de los principales componentes: Cobre, Molibdeno y Masa Total.

6.1.

COBRE

Para lo anterior reunimos todas las muestras y los indicadores metalúrgicos de Recuperación de Cobre y en Peso de la Celda de la siguiente manera:

Muestra 3 4 6 7 8 18 19 20 21 23 24 25 26 27 29 30 AG

Celda 1 %R %RP 31.62 7.31 26.80 10.10 14.89 1.79 55.71 11.43 27.24 3.96 72.61 35.14 36.63 22.22 63.25 19.15 82.91 53.23 12.75 1.91 6.67 0.83 6.97 1.49 6.69 0.42 5.80 0.38 52.75 23.44 57.47 25.12 64.22 32.39

Muestra 3 4 5 6 8 18 19 20 21

Celda 2 %R %RP 58.81 15.75 71.30 26.67 54.55 9.09 59.10 11.38 50.10 10.89 50.08 18.56 25.00 8.56 70.56 33.15 55.08 19.15

Tabla 6. Recuperación de Cobre y Recuperación en peso de la masa total alimentada a la Celda.

78

Graficamos las tendencias en la siguiente gráfica de dispersión:

90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0

10

20

30 Celda 1

40

50

60

Celda 2

Figura 50. Recuperación de Cobre como función de la recuperación en peso de la Celda.

La gráfica anterior nos da el inicio para desarrollar un modelo del tipo logarítmico que relacione la Recuperación de Cobre con la Recuperación en peso de la Celda, ambos factores necesarios para el balance metalúrgico.

Se estima en base al tipo de dispersión presentado, que la función logarítmica debiese ser del tipo: R a ln

RP b

Ec. 9

Interpretándose en su forma lineal de la siguiente manera: R mx b

Ec. 10

Donde: a

=

m

=

pendiente de la recta 79

b

=

intercepto

x

=

ln(%RP)

Por lo cual linealizamos los datos de la Tabla 6 aplicando logaritmo natural al %RP y mediante el ajuste lineal de curva de los Mínimos Cuadrados determinaremos a y b de la siguiente manera:

a b

n ∑x

R- ∑ x ∑ R 2 n ∑ x2 - ∑ x

∑

Ec. 11

R-a ∑ x

Ec. 12

n

Donde n es el número total de datos = 26 (incluyendo ambas Celdas)

Calculando y reemplazando los respectivos valores en las ecuaciones anteriores obtenemos los siguientes valores:

a

=

15,6335

y

b

=

9,5365

Se revisa el Coeficiente de Correlación que nos indica la relación lineal que se da entre las variables ln(%RP) y %R de acuerdo a lo siguiente:

r

n ∑x √n ∑

R - ∑x

∑

2 2 R - ∑ x √n ∑

Resultando

r

R

2 R - ∑

=

R

2

Ec. 13

0,9107

El resultado indica que el 82,94% (r2*100) de los factores de distribución de Cobre se puede explicar mediante el siguiente modelo:

80

90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0

10

20 Celda 1

30 Celda 2

40

50

60

Datos Ajustados

Figura 51. Resultados del Modelo determinado y datos empíricos.

81

6.2.

MOLIBDENO

De acuerdo a los resultados presentados en Capitulo 6, los resultados metalúrgicos que se obtengan en cuanto a Molibdeno serían función de la ley de Cobre en el concentrado. Esto se puede apreciar en la siguiente gráfica que reúne todos los muestreos del pilotaje:

3

% Mo en el Conc.

2,5 2 1,5 1 0,5 0 0

5

10

15

20

25

30

35


Celda 2

Figura 52. Ley de Molibdeno en el concentrado como función de la ley de Cobre en el concentrado.

Del gráfico anterior podemos señalar que la Celda 1 operó bajo un régimen estable desde el punto de vista de resultados metalúrgicos, en contraste con la variabilidad presentada en la Celda 2. Esto se puede justificar con la ausencia de bomba en el flujo de cola de la Celda 2, lo cual limita el rango de flujo de descarga al que se podía operar la Celda.

En vista de los resultados presentados en capítulos anteriores, no es posible determinar la variable independiente que define el factor de distribución de

82

Molibdeno. Por lo cual lo que definirá la ley de Molibdeno en el concentrado (en el balance de masa) será la relación obtenida a partir de la gráfica anterior.

En vista del tipo de distribución de los datos, se encuentra que el modelo que entrega un mejor coeficiente de determinación es un modelo del tipo polinómico de sexto grado del tipo:

oconc a

a

uconc a2

uconc 2 a3

uconc 3 a4

uconc 4 a5

uconc 5 a6

uconc 6

Ec. 14

Utilizando el método de los Mínimos Cuadrados extendido para un polinomio de sexto orden y aplicando el método de la Matriz Inversa para la resolución del sistema de ecuaciones de 7x7, se determinan los siguientes coeficientes a de la ecuación anterior:

a0

=

-0.0096

a1

=

0.2485

a2

=

-0.0972

a3

=

0.0176

a4

=

-0.0012

a5

=

0.000036

a6

=

-0.0000004

Revisando el coeficiente de correlación encontramos que el 80,91% (r 2*100) de los resultados de ley de Molibdeno en el concentrado puede explicarse mediante el modelo en función de la ley de Cobre en el concentrado planteado en la Ec. 14, siendo a0, a1, a2, a3, a4, a5 y a6 los determinados anteriormente.

83

3

% Mo en el Conc.

2,5 2 1,5 1 0,5 0 0

5

10

15

20

25

30

35


Celda 2

Datos Ajustados

Figura 53. Resultados del Modelo determinado y datos empíricos.

Dado los resultados que indican y que la ley de Cobre en el concentrado determina la ley de Molibdeno en el concentrado, para el balance de masa se estimará cuál factor de distribución es el resultante según la ley de Molibdeno en el concentrado fijada por el modelo determinado anteriormente.

84

CAPÍTULO 7: BALANCE METALURGICO En vista de los resultados obtenidos del los Punto 2 y 3, se plantea simular la inclusión de la tecnología G-Cell en el circuito de la División Andina para el Punto 1, esto es Cola Columnas (Alimentación Scavenger). Para esto se utiliza el Método de los Split Factordescrito anteriormente y para el cual se ha determinado en el Capitulo 7 las correlaciones correspondientes para Cobre y Molibdeno.

7.1.

CASO BASE DE LA DIVISIÓN ANDINA

Por caso base se considera el circuito de flotación de la División Andina sin integración de la tecnología G-Cell.

El caso base planteado para la simulación matemática fue compuesto a partir de los reportes históricos y estándar manejados por el Ingeniero Senior de la División Andina Don Richard Araya, y es el presentado a continuación:

Capacidad de tratamiento

:

% de sólidos en Cola Columnas :

4000 TPH (secas) 20%

Circuito

% Recuperación o Split Factor del elemento

GLOBAL

Peso

Cu

Mo

2,751

88,031

66,504

Tabla 7. Split Factors estimados para cada circuito de la División Andina como caso base.

Para identificar los respectivos flujos se presenta la siguiente figura:

85

Figura 54. Identificación de los Flujos para caso base considerado.

La simulación matemática determina los siguientes valores para los indicadores metalúrgicos:

Flujo W1 W2 W3 W4 W5 W6 W12 W13 W14 TPH 4000 284,875 3715,125 395,615 110,020 285,595 110,740 174,855 3889,980 % Cu 0,880 11,000 0,104 10,717 28,165 3,995 9,987 0,200 0,108 % Mo 0,028 0,274 0,009 1,067 0,677 1,217 3,105 0,021 0,010

Tabla 8. Leyes de Cobre y Molibdeno en los respectivos flujos.

Considerando una densidad de pulpa de 1,10 ton/m 3

[15]

, densidad de agua

aproximada a 1,0 ton/m3, se determina que el flujo volumétrico de pulpa que generan las Columnas como Cola es de 1402,04 ton/m3.

86

7.2.

CASO 1 CELDA G-CELL

Considerando los resultados, Ingeniería de Minerales S.A. propone (respondiendo a la solicitud de la División Andina) evaluar la utilización de 1 y 2 Celdas G-Cell en dicho punto. Para ello plantea un Circuito G-Cell con capacidad para procesar todo el flujo volumétrico de las colas Columnas.

El circuito propuesto es el presentado a continuación:

Figura 55. Identificación de los flujos para caso 1 Celda G-Cell.

Del cual mediante el método del Split Factor se tienen los siguientes resultados: 87

Flujo TPH % Cu % Mo

W1

W2

W3

W4

W5

W6

4000,000 284,875 3715,125 388,151 107,944 280,206

W8

W10

W12

W13

W14

W15

2,155

110,099 103,276 174,776 3889,901 278,052

0,880

11,000

0,104

10,714

28,159

3,994

28,200

28,160

9,926

0,190

0,108

3,807

0,028

0,274

0,009

1,065

0,676

1,214

0,765

0,677

3,244

0,021

0,010

1,218

Tabla 9.Leyes de Cobre y Molibdeno esperadas al incluir 1 Celda G-Cell.

Con las siguientes recuperaciones en el circuito:

Circuito Rougher Columnas Scavenger Circ. limpieza G-Cell

% Recuperación o Split Factor del elemento Split S1 S2 S3

GLOBAL

Peso 7,12 27,81 37,14 38,65 0,77

Cu 89,02 73,09 37,14 98,94 5,43

Mo 69,81 17,65 98,93 95,38 0,48

2,75

88,08

66,59

Tabla 10. Split Factor esperados al incluir 1 Celda G-Cell.

Con respecto al caso base, y de acuerdo a los resultados presentados en las dos tablas anteriores, la Celda G-Cell genera el siguiente aporte adicional de finos de Cobre y Molibdeno por día al incorporar la tecnología G-Cell (se considera operación 24 horas/día):

Producción adicional finos Cu TPD Producción adicional finos Mo TPD

0,399 ton/día 0,023 ton/día

Tabla 11. Producción adicional esperada con la tecnología G-Cell.

88

7.3.

CASO 2 CELDAS G-CELL

El arreglo propuesto para utilizar dos Celdas G-Cell consiste en procesar todo el flujo de las Colas Columnas en una primera Celda G-Cell que cumple funciones Scavenger y luego en una segunda, producir concentrado final. El arreglo de flujos y Celdas es el presentado a continuación:

Figura 56. Identificación de los flujos para caso 2 Celda G-Cell.

89

Se presentan a continuación los resultados de la simulación matemática que corresponde a la incorporación de dos Celdas G-Cell operando en serie una de otra:

Flujo

W1

W2

W3

W4

W5

W6

W8

W9

W10

W12

W13

W14

W15

W16

W17

TPH

4000,000

284,875

3715,125

353,766

98,382

255,384

59,455

12,013

110,395

68,891

174,480

3889,605

195,929

47,442

243,371

% Cu

0,880

11,000

0,104

10,715

28,160

3,994

10,079

28,199

28,164

9,535

0,140

0,106

2,148

5,491

2,800

% Mo

0,028

0,274

0,009

1,054

0,669

1,203

1,308

0,765

0,679

4,278

0,018

0,010

1,170

1,446

1,224

Tabla 12.Leyes de Cobre y Molibdeno esperadas al incluir 2 Celdas G-Cell.

Circuito Rougher Columnas Scavenger Circ, limpieza G-Cell

% Recuperación o Split Factor del elemento Split S1 S2 S3

GLOBAL

Peso 7,12 27,81 28,31 38,75 4,70

Cu 89,02 73,09 28,31 99,22 33,21

Mo 69,81 17,65 98,93 95,93 2,99

2,76

88,33

66,98

Tabla 13.Split Factors esperados al incluir 2 Celdas G-Cell.

Con respecto al caso base, el impacto que se generaría en la producción de finos de Cobre y Molibdeno al incluir 2 Celdas G-Cell en el circuito, de acuerdo al diagrama de flujos presentado en la Figura 56, es el presentado a continuación (se considera operación 24 horas/día):

Producción adicional finos Cu TPD Producción adicional finos Mo TPD

2,522 0,127

ton/día ton/día

Tabla 14.Producción adicional esperada con la tecnología G-Cell.

90

CAPÍTULO 8: EVALUACION ECONOMICA El presente Capítulo tiene por objetivo determinar si la mejor alternativa de inversión la presenta instalar una o dos Celdas G-Cell en la Cola Columnas. Para ello se utilizará como indicador el VAN y el TIR, los cuales serán presentados a los 5 años. La tasa de descuento considerada es de 9,3 ECONOMICOS Y COMER IA

8.1.

de acuerdo a los “ANT

S PARA P ANI I A ION 2

GENERALIDADES

CAPITAL

D NT S

3”[16].

TOTAL

DE

INVERSION Para la estimación del Capital Total de Inversión se utiliza el método de los factores basado en el costo de los equipos principales, este método tiene un error asociado de ±30%[18].

Los puntos considerados para la estimación del Capital Total de inversión se presentan a continuación:

Costos Directos

Descripción 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Planta de Finos Instalación equipos principales Piping instalado Sistema eléctrico instalado Edificaciones Instalaciones de servicios Costos Indirectos Ingeniería y supervisión Gastos de construcción Gastos legales Gastos contratista Contingencias

91

Capital de Trabajo Tabla 15. La suma de los puntos 1 al 12 forma el Capital Total de Inversión. 12

De la tabla anterior, el punto 12 correspondiente al Capital de Trabajo, se considera en la Evaluación Económica que es recuperado a los 5 años.

En el caso del punto 1 que corresponde a los equipos principales que forman la planta de flotación neumática G-Cell, este dependerá de la evaluación de 1 o 2 celdas en el circuito.

8.2.

GENERALIDADES

COSTO

TOTAL

DEL

PRODUCTO Para el costo del producto solo se consideran gastos por suministros, mantención y reparación, repuestos, seguros, gastos generales de planta y contingencias. Todo lo demás se entiende como incluido dentro de los gastos de producción de concentrado de la División Andina.

92

Costos Directos de Producción Descripción 1 Servicios 2 Mantención y reparación 3 Suministros de operación Costos Fijos 4 Seguros 5 Gastos Generales de la Planta Extras 6 Contingencias Tabla 16. La suma de los puntos 1 al 7 forma el Costo Total del Producto.

8.3.

CASO 1 CELDA G-CELL

Para la estimación del costo de los equipos principales, se escala por capacidad de producción de la Planta G-Cell, dado que sólo se recibe cotización por circuito G-Cell de 2 Celdas. El detalle de esta última se puede ver en el Anexo B La fórmula de escalamiento utilizada es la siguiente[18]:

2

Donde:

Q2 ( ) Q

C1

=

costo de la capacidad Q1

C2

=

costo de la capacidad Q2

x

=

0,49 separador centrífugo[18]

El costo de los quipos principales para la operación de 1 Celda G-Cell es aproximadamente 83 .26 € equivalente a , 9 ,447 USD tasa de cambio promedio 2013 a la fecha 11 de Enero) e incluye 1 Celda de flotación, bombas, instrumentación y control, valor puesto en faena. 93

De acuerdo a esto último el Capital Total de inversión se compone de:

Total Capital Fijo de Inversión

4,252,743 USD

(Costos Directos+Indirectos)

Capital de Trabajo 750,484 USD Capital Total de Inversión 5,003,227 USD Tabla 17. Capital Total de Inversión para 1 Celda G-Cell.

El detalle de la Tabla 17 se puede encontrar en el ANEXO C.

El Costo total del producto asciende a 440,041 USD/año y puede ser revisado en detalle en el ANEXO C.

De acuerdo al balance económico que puede ser revisado en el ANEXO C, los indicadores económicos VAN y TIR para los tres niveles de precio de Cobre proyectado[16], son los siguientes:

VAN TIR NIVEL DE PRECIO DEL Cu Inf. Medio Sup. Inf. Medio 5 años KUSD -2266 -1739 -1173 -11% -6% Tabla 18. Indicadores Económicos Caso 1 Celda G-Cell.

Sup. 0%

94

8.4.

CASO 2 CELDAS G-CELL

El valor de la planta de finos G-Cell es el valor entregado por Ingeniería de Minerales S.A. en “ OTIZA ION 8

2 Rev.

ON

NTRADORA

OD

O ANDINA CTN-IDMCH1CAN-

” incluye 2 celdas de flotación, bombas, Instrumentación y control,

valor puesto en faena), ANEXO B. El costo de los equipos principales de acuerdo a la mencionada cotización asciende a 2,

,

€, lo que de acuerdo a la tasa de

cambio promedio 2013 al 11 de Enero equivale a 2,623,600 USD.

De acuerdo a lo anterior el Capital Total de inversión se compone de:

Total Capital Fijo de Inversión

10,232,040 USD

(Costos Directos+Indirectos)

Capital de Trabajo Capital Total de Inversión

1,805,654 USD 12,037,694 USD

Tabla 19. Capital Total de Inversión para 2 Celdas G-Cell.

El costo total del producto es estimado en 1,058,732 USD/año y puede ser revisado en detalle en el ANEXO C.

De acuerdo al balance económico que puede ser revisado en el ANEXO C, los indicadores económicos VAN y TIR para los tres niveles de precio de Cobre proyectado[16], son los siguientes:

VAN TIR NIVEL DE PRECIO DEL Cu Inf. Medio Sup. Inf. Medio 5 años KUSD 7394 10723 14299 32% 42% Tabla 20. Indicadores Económicos Caso 2 Celdas G-Cell.

Sup. 52%

95

CAPÍTULO

9:

CONCLUSIONES

Y

RECOMENDACIONES Basándonos en las conclusiones adelantadas en el Capítulo 6, el punto más adecuado para intervenir e instalar celdas de flotación neumática resulta ser la Cola Columnas o Alimentación Scavenger, dado que de acuerdo a los resultados técnicos obtenidos en la Cola Scavenger se necesitarían a lo menos tres celdas para avanzar un concentrado a ley de concentrado final (lo que es poco factible de implementar por temas de espacio al interior de la Planta Concentradora de la División Andina) y los resultados presentados en la alimentación Columnas indican que como etapa cleaner la Celda G-Cell tiene un rendimiento inferior a las actuales Columnas de flotación de la División Andina (recuperando menos finos de Cobre).

Evaluando la alternativa de 1 o 2 Celdas G-Cell en la Cola Columnas, la opción que presenta los mejores beneficios técnicos y económicos corresponde al Caso de dos Celdas G-Cell operando en serie. En este escenario los beneficios se esperan desde 7,393 KUSD a los 5 años (VAN) con una tasa interna de retorno de 32% (TIR) para el nivel más bajo de tasa de cambio proyectado.

Respecto a las Fortalezas, Oportunidades, Debilidades y Amenazas de la tecnología: •

Fortalezas: -

Diseño modular que requiere poco espacio para producir concentrado final.

•

Oportunidades: -

Al producir concentrado final a partir de las colas columnas, el circuito se flexibiliza, generando una oportunidad para aumentar el tph de la planta.

•

Debilidades:

96

-

Debido al corto tiempo de residencia de la pulpa al interior de la celda, se requiere un alto control y análisis de leyes en línea, para mantener rendimiento y calidad de concentrado estable.

•

Amenazas: -

Continuidad operacional no garantizada, aireador propenso a obstruirse constantemente con material arrastrado por la pulpa (gomas, cables de explosivos, sólidos gruesos, etc.)

-

IDM no demostró manejo en el control, operación y diseño de la tecnología. Problemas de diseño evidenciados en la planta piloto (aireador, cajones de traspaso, agitadores y bomba no adecuados)

Considerando que la instrumentación y control de las celdas, se encuentra incluida dentro de la cotización, y en vista de los positivos indicadores económicos, se recomienda pasar a una siguiente etapa de ingeniería donde se tomen medidas para disminuir las amenazas que han sido detectadas durante el pilotaje, y donde se incluyan pruebas que validen los estándares operacionales requeridos para garantizar los resultados esperados. Adicionalmente, se recomienda cambiar la modalidad de contratación que se maneja con Ingeniería de Minerales S.A., dado que en el pilotaje no se evidenció total interés por la empresa en demostrar y optimizar el rendimiento de su tecnología.

La evaluación técnica y económica de la implementación de una o dos Celdas G-Cell para procesar la Cola Columnas se resume en la siguiente tabla:

1 Celda G-

2 Celdas G-

Cell

Cell

663

3151

ton/año

Aumento de producción de Cu

139,7

882,6

ton/año

Aumento de producción de Mo

7,97

44,46

ton/año

Aumento de producción de concentrado

97

Aumento de recuperación global Cu

0,05

0,30

%

Aumento de recuperación global Mo

0,08

0,47

%

Inversión

5,003,227

12,037,694

USD

Costo del producto

440,041

1,058,732

USD/año

VAN a los 5 años

-1,739

10,723

KUSD

TIR a los 5 años

-6

42

%

Tabla 21. Resultados de la evaluación técnica y económica.

GLOSARIO Alimentación Capital

Flujo que ingresa a un equipo o sistema. de Gastos necesarios para que una vez instalada una planta, esta

trabajo

pueda operar.

Capital total de Todas las inversiones necesarias para dejar una planta industrial inversión Circuito

lista para operar. de Circuito de flotación constituido por los circuitos cleaner y

limpieza

scavenger.

Cleaner

Circuito de flotación en el cual se realiza limpieza de un concentrado para dejarlo en condiciones de producto final en cuanto a leyes de sus componentes.

Cobre oxidado

Mineral de cobre que en su estructura incluye oxígeno.

Cobre sulfurado

Mineral de cobre que en su estructura no incluye oxígeno e incluye azufre.

Cola

Flujo de descarte que sale de un equipo o sistema de acuerdo a sus características de composición.

Concentrado

Flujo que sale de un equipo o sistema y es considerado el producto

principal

debido

a

mejores

características

en

comparación a la alimentación. Costo total del Todos los gastos y desembolsos necesarios desde el punto de producto

partida de la fabricación del producto en la planta hasta su 98

colocación en el mercado. Costos directos

Todos los gastos directamente asociados con la operación de la planta.

Costos

Gastos que están siempre presentes aunque la planta este

indirectos o fijos parada, no dependen de la cantidad producida. Cu

Cobre

Downcomer

Tubo ubicado entre el vessel y el aireador de la celda neumática y es donde se produce la colección.

Finos

Partículas con tamaño medio inferior a 43 micrones (325# Tyler).

Aireador

Dispositivo que cumple la función de mezclar aire con un flujo de pulpa.

G-Cell

Celda neumática de flotación en donde la pulpa ingresa tangencialmente al estanque separador fluyendo con movimientos rotacionales al interior del estanque separador. GyratoryCell.

H-Cell

Celda neumática de flotación que cuenta con sistema de inyección de pulpa tangencial y vertical. Hybrid Cell.

Hidrofilicidad

Propiedad de afinidad por el agua que tienen algunos materiales.

Hidrofobicidad

Propiedad de rechazo del agua que presentan ciertos minerales, elementos, cuerpos.

Mo

Molibdeno

Pulpa

Mezcla de sólidos uniformes en tamaño y un líquido que casi siempre es agua.

Razón

de Razón entre el contenido de un elemento en el concentrado y el

concentración

contenido del mismo elemento en la alimentación.

Recuperación

Razón entre la masa de un elemento reportada en el concentrado y la masa total que ingresa al sistema o equipo del mismo elemento, expresada como tanto por ciento.

Rougher

Circuito de flotación que tiene por objetivo concentrar y recuperar la mayor cantidad de masa de un elemento. Es alimentado con 99

flujos provenientes de un circuito de molienda. Scavenger

Circuito de flotación que tiene por objetivo concentrar y recuperar la mayor cantidad de masa de un elemento. Es alimentado con la cola del circuito de flotación cleaner.

Split factor

Factores de distribución que indican la recuperación de un componente determinado.

Tasa

de Tasa que refleja la rentabilidad que exige el dueño a su capital

descuento TIR

Tasa interna de retorno, criterio que define la rentabilidad de un proyecto, a mayor TIR mayor rentabilidad.

TPD

Toneladas por día.

TPH

Toneladas por hora.

VAN

Valor actualizado neto, valor monetario que adquiere al presente un cierto flujo de dinero futuro.

V-Cell

Celda neumática de flotación en la cual el ingreso de pulpa se realiza mediante inyectores que se encuentran en el fondo de la celda y que apuntan hacia arriba. Vertical Cell.

Venturi

Efecto en el cual un diferencial de área de flujo al interior de un tubo, crea un diferencial de velocidades y presiones, lo cual genera una succión a la salida del tubo, que es donde el fluido adquiere mayor velocidad. Efecto usado para la auto-succión de aire en dispositivos aireadores.

Vessel

Estanque donde se produce la separación de concentrado y cola en una celda neumática tipo G-Cell, V-Cell y H-Cell.

100

BIBLIOGRAFÍA 1. bhpbilliton, OUTO KUMPU y XSTRATA technology.Centenary of Flotation Symposium. Australia : s.n., 2005. 2. Sánchez P., Samuel.COTIZACIÓN-PRUEBAS PILOTOS DE FLOTACIÓN NEUMÁTICA TECNOLOGÍA G CELL-RECUPERACIÓN DE FINOS Y ULTRAFINOS COBRE Y MOLIBDENO OBTENERLOS COMO CONCENTRADOS DE AVANCE O CONCENTRADO FINAL. Antofagasta : Ingeniería de Minerales S.A., 2011. 3. Salinas Hermosilla, Luis Alberto.Estudio de pérdida de recuperación de molibdeno en flotación selectiva. Los Andes : Universidad de Concepción, Facultad de Ingeniería, Departamento de Ingeniería Metalúrgica, 2010. 4. Ingeniería, JRI.Estudio de Diagnóstico, Riesgos y Optimización Concentradora Andina. Los Andes : JRI Ingeniería, 2012. 5. Yianatos, Juan.Flotación de Minerales. Vaparaíso : Universidad Técnica Federico Santa María, 2005. 6. Kracht, Willy, y otros, y otros.Curso de Postítulo-Flotación de Minerales. Santiago : Ingeniería de Minas. Facultad de Ciencias Fpisicas y Matemáticas. Universidad de Chile, 2010. 7. Application of IMHOFLOT G-CEll centrifugal flotation technology. Imhoflot, R., y otros, y otros. s.l. : The Journal of the Southem African Institute of Mining and Metallurgy, 2007, Vol. 107. 8. Imhof, Rainer.DEVICE FOR INTRODUCING GAS INTO A SUSPENSION. EP 0 757 591 B1 Europa, 20 de Abril de 1995. Dispositivo. 9. Austin, Leonard G. y Concha A., Fernando.DISEÑO Y SIMULACIÓN DE CIRCUITOS DE MOLIENDA Y CLASIFICACIÓN. Concepción, Chile : CYTED, 1994.

101

10.

Conejeros

Trujillo,

Victor.Procesamiento

de

Minerales.

Antofagasta :

Departamento de Ingeniería Metalúrgica. Facultad de Ingeniería y Ciencias Geológicas. Universidad Católica del Norte, 2003. 11. The effect of flotation variables on the recovery of different particle size fractions in the froth and the pulp. Rahman, Reza M., Ata, Seher y Jameson, Graeme J. Callaghan, Australia : International Journal of Mineral Processing, 2012, Vols. 106109. 12. Sánchez Pino, Samuel and Imhof, Rainer. Technology: Pneumatic FlotationImhoflot. MAELGWYN MINERAL SERVICES. [Online] 2009. [Cited: Junio 04, 2012.] http://www.maelgwyn.com/. 13.

Gutierrez

R.,

Leonel

y

Sepulveda,

Jaime.DIMENSIONAMIENTO

Y

OPTIMIZACION DE PLANTAS CONCENTRADORAS MEDIANTE TECNICAS DE MODELACION MATEMATICA. Santiago : Centro de Investigación Minera y Metalúrgica, 1986. 14.

A

study

of

mechanisms

affecting

molybdenite

recovery

in

a

bulk

copper/molybdenum flotation circuit. Zanin, M., y otros, y otros. Adelaide, Australia : International Journal of Mineral Processing, 2009, Vol. 93. 15. S.A., Instituto de Innovación en Minería y Metalurgia.evaluación metalúrgica PDA Fase I. Los Andes : s.n., 2011. 16.

COMERCIALIZACIÓN,

VICEPRECIDENCIA

DE.ANTECEDENTES

ECONÓMICOS Y COMERCIALES PARA PLANIFICACIÓN 2013. Los Andes : s.n., 2012. 17. Peter, Max S. y Timmerhaus, Klaus D.PLANT DESINGN AND ECONOMIC FOR CHEMICAL ENGINEERS. s.l. : Mc GRAW HILL INTERNATIONAL EDITIONS, 1991.

102

Celdas De Flotacion u356b

Overview 4q3b3c

More details 26j3b

Related Documents 171j1w

Celdas De Flotacion u356b

Celdas De Flotacion u356b

Celdas De Flotacion u356b

Celdas De Flotacion u356b

Celdas De Flotacion Presentacion.pptx 5d6729

Celdas De Flotacion u356b

More Documents from "Fidel Ramon" 3d2yh

2c82t

Celdas De Flotacion u356b

Presentation On Talend Mdm By Bhushan Maindarkar 411k63

What Is Talend Mdm 2t3c59

Pn-aeo-turismo-y-tradiucion-ganado-lechero.pdf 5s2n6w

2c82t