2104_rekayasa Fondasi 1z4k40

<2m Gambar 2.la Fondasi Langsung

:

P ere nc

11

anaan F ondas i D angkal

Tanah keras

Gambar 2.lb Fondasi Tiang Pancang

Tanah keras

Gambar 2.lc Fondasi Sumuran Secara umum cara pemasangan konstruksi bawah (Fondasi) bangunan gedung adalah seperti terlihat pada gambar 2.2.

Fungsi Trasram

l. 2.

Meratakan beban Rapat air, sehingga mencegah air tanah naik ke dinding

Fungsi pasir

l. 2. 3.

:

:

Supaya lantai tetap baik, semakin lunak tanahnya semakin tebal pasirnya'

Menghilangkan kembang susut tanah. Mencegah kenaikan air secara kapiler.

Rekayasa Fondasi

12

Trasram I Sloof

+ 0.00

Pasangan batu ka - 2.00

fusirurug

Gambar 2.2 Bentuk umum pesanganfondasi

2,4

FONDASI UNTUITGEDUNG BESAR (BERLAN'TAI BANYAK)

Gedung berlantai banyak pada umumnya terdiri dari konstruksi rangka (baja/beton), sehingga terdapat banyak kolom, balok, maupun konstruksi plat lantai, lihat gambar 2.3. Dinding pada gedung berlantai

banyak hanya berfungsi sebagai pemisah/penyekat ruangan-ruangan, sehingga tidak difungsikan untuk menahan beban bangunan, dengan demikian konstruksi dinding dapat dibuat dari bahan yang ringan. Semua beban ditahan oleh kolom-kolom, sehingga fondasi dibuat di bawah kolom. Antara fondasi satu dengan yang lainya dihubungkan dengan balok sloof agar konstruksi lebih kokoh dan kuat. Semua beban ditahan oleh kolom-kolom, sehingga fondasi dibuat di bawah kolom.dntara fondasi satu dengan yang lainya dihubungkan dengan balok sloof agar konstruksi lebih kokoh dan kuat.

Perencanaan Fondasi Dangka I

]J

Gambar 2.3 Gedung berlantai banyak Fungsi Basement: Pada suatu konstruksi fondasi sering dibuat konstruksi bawah yang disebut "Basement". Basement ini antara lain berfungsi sebagai berikut

1. 2. 3. 4.

:

Menarnbah kesetabilan fondasi. Menarnbah kedalaman fondasi (Df) Menambah keamanan terhadap gaya horizontal. Mengurangi penurunan fondasi (settlement).

Rembesan air Masalah lain yang dihadapi pada suatu bangunan adalah adanya rembesan air kedalam basement. Jika airnya tidak banyak, maka untuk menghindarinya dapat dilakukan dengan memasang sistem drainase, yaitu dengan memasang pipa-pipa berdiameter 20'30 cm yang berlobang.Pipa drainase dipasang disekeliling bangunan, lihat Gambar 2.4.

Apabila air yang akan ditanggulangi cukup besar, maka untuk menghindarinya dapat dilakukan dengan memasang suatu lembaran-lembaran aspal atau geokomposit yang rapat air yang dipasang diseluruh permukaan dinding, lihat Gambar 2.5.

Rekayasa Fondasi

14

Pipa drain dibungkus filter (filter dari pasir dan ijuk)

Gambar 2.4 Sistem drainase dengan pipa

Gambar 2.5 Sistem drainase dengan geokomposit

Lantai bawah baik maka lantai cukup Lantai terbawah baik digunakan sebagai basement ataupun tidak, bila tanah cukup tidak ditahan terbawah pada lantai diletakkan di atas lapisan pasir 220 cm, lihat Gambar 2.6a. beban mengatasi terjadinya kemungkolom, jadi kolom hanya menahan beban yang ada di atasnya saja' untuk dibuat di atas konstruksi balok kinan penurunan yang tidak merataantaralantai dan kolom, maka lantai beton, lihat Gambar 2.6b.

20 cm

Gamtrar 2.6a. Lantai terbawah di atas lapisan Pasir 20 cm

Gambar 2.6b. Lantai terbawah di atas plat beton

-oo0oo-

3.I

PENGERTIAN UMUM

Fondasi langsung dapat digunakan jika lapisan tanah yang baik terletak tidak daiam dari permukaan. Fondasi ini merupakan jenis fondasiyang murah karena selain konstruksinya mudah juga material yang digunakan tidak terlalu banyak. Yang perlu diperhitungkan pada pembuatan fondasi antara lain:

. 2. 1

Penurunan (settlement) yang mungkin tcrjadi. Perbedaan penurunan antara kolorn satu dengan yang lain.

Penurunan maksimum yang yang diijinkan adalah 3

- 7 cm. sedangkan perbedaan penurunan antara

sua

kolom adalah 2.5 - 4 cm. suatu dinding boleh terjadi kerniringan maksimum 1/300 bentang dinding.

Kedalaman Fondasi Langsung Kedalaman galian (Df) untuk pondasi langsung rninimal adalah 0.6 s/d 1.0 meter, Sedang persyaratan yang harus dipenuhi lapisan tanah dasar fondasi antara lain:

1. 2.

Dasar fondasi harus diletakkan di atas lapisan tanah yang mampu mendukung fondasi. Apabila lapisan tanah bagian atas (top soil berupa lapisan tanah yang masih mengandung bahan bahan organik atau bahan bekas urugan tanah yang tidak padat, maka dasar fondasi arus dibuat lebih dalam.

3.

Pada daerah lapisan tanah lempung yang kernbang susutnya besar, dasar fondasi harus dibuat lebih dalam, sehingga apabila lapisan tanah terjadi keretakan, maka fondasi tidak ikut retak, lihat Garnbar 3.1 . di Negara dingin dasar fondasi harus di bawah bagian yang masih dipengaruhi pembekuan.

4.

Fondasi yang berada di dasar sungai, dasar fondasi harus diletakan pada bagian yang tidak mengalami gerusan, lihat Gambar 3.2.

Rekayasa Fondasi

16

5. 6. 7.

pada sungai yang belok, maka pada sisi luar belokan mudah terjadi gerusan, apabila fondasi harus dibuat pada daerah ini perlu memperhitungkan gerusan yang mungkin terjadi. (c). Kedalaman muka air tanah, menurut Terzaghi daya dukung tanah dipengaruhi oleh nilai kohesi pembuatan fondasi disamping bangunan lama, lihat Gambar 3.3. peletakan fondasi baru harus memperhitungkan penyebaran tekanan fondasi lama' tanah retak

Gambar 3.1 Dasar fondasi pada tanah retak

tanah tergetus lapisan tanah keras

Gambar 3.2 Fondasi di dasar sungai

Fondasi baru

Gambar 3.3 Perletakan.fondasi baru disisifondasi lama

Apabila kita akan membuat fondasi baru disamping fondasi lama perlu berhati-hati supaya tidak jarak mengganggu proses penumnan fondasi lama. Jarak minimal yang harus dipenuhi adalah bahwa bersih antarafondasi (a) lebih besar atau sama dengan setengah selisih kedalamannya, lihat Gambar 3.4'

Fon da

s

i La ngsung/Fonclas i

D

l7

angkal

ondasi lama

Gambar 3.4 Jarak ontarq duafondasi lama dqn baru 8.

Fondasi di atas tanah urugan/timbunan

Apabila dijumpai tanah tirnbunan, maka yang perlu diperhatikan adalah rnacam bahan timbunan. Apabilatimbunan berupa sampah maka tanah timbunan harus dibuang diganti tanah yang baik. Apabila tanah timbunan berupa lapisan tanah pasir, maka tanah tirnbunan dapat lebih baik dari pada tahah aslinya. Perencanaan fondasinya didasarkan pada daya dukung tanah tirnbunan. Perlu diperhatikan apakah lapisan tanah dibarvahnya rnasih mampu menahan tekanan fondasi. 9.

Fondasi di atas perbaikan tanah

Apabila kita akan membuat fondasi langsung. Sedangkan tanah baik relative dalam, maka unfuk menghemat pembuatan fondasi perlu diadakan perbaikan tanah yaitu dengan menggali tanah yang jelek diganti tanah yang baik. Adapun ukuran galiannya adalah sebagai berikut, lihat Gambar 2.11. Bila lebar dasar fondasi : bl dan kedalaman urugan tanah : z, maka lebar dasar galian (b2) sebaiknya b1+2z,lihat Gambar 3.5. Daya dukung tanah yang diperhitungkan sebagai dasar perencanaan fondasi di atas tanah urugan adalah sebagai berikut:

2> o 1 sebagai Apabila o2
Apabila o

oI dasarperencanaan dipakai o2 dasar perencanaan dipakai

Gambar 3.5 Fondasi di atas tanah urugun

Badan Parputtakaan &

:"s

ProplnslJarrya

'

fiearsim i,

linu

ij

Rekayasa Fonclasi

18

3.2

TEKANAN YANG TERJADI DI BAWAH FONDASI

Tekanan maksimum yang tejadi di bawah fondasi akibat beban dari atas (beban fondasi) harus lebih kecil daripada daya dukung ijin tanah (o' < o). Kalau daya dukung ijin tanah terlampoi oleh tekanan yang

timbul, maka akan terjadi penurunan fondasi. Muatan-muatan yang bekerja pada fondasi antara lain:

1. 2. 3. 4. 5. 6.

Muatan vertikal sentris, yaitu muatan yang bekerja melalui pusat berat (titik bera, alas fondasi. Muatan terbagi rata (q ton/m2). Muatan vertikal exentris. Momen. Gaya horisontal, dan

Kombinasi antara muatan-muatan di atas (muatanl, 2,3,4, dan 5).

Berat fondasi dan berat tanah yang langsung di atas fondasi dianggap sebagai muatan vertikal. Anggapan-anggapan yang dilakukan dalam perencanaan fondasi adalah:

l. 2.

Pelat fondasi dianggap kaku sempurna, sehinga pelat tidak melengkung akibat adanya muatan. Besarnya tekanan pada tanah, pada setiap titik di bawah fondasi dinggap berbanding langsung dengan penurunannya.

3.

Tanah tidak dapat menahan tegangan tarik. Apabila dalam perhitungan ternyata ada tegangan tarik, maka tegangan tarik ini diabaikan.

3.3

TINJAUAN TEHADAP MUATAN YANG BEKERJA

3.3.1 Muatan vertikal (V) Apabilaberat vondasi dan berat tanah yang berada di atas fondasi diabaikan, dan V sentris maka penurunan yang akan terjadi "merata", tegangan yang timbul (o') juga rata, sehingga apabila,

IV:0

__+

V:

A .o atau

o:

V/A

Fondasi yang bentuknya simetris, maka pusat beratnya berada di tengah-tengah, sedangkan fondasi yang bentuknya tidak sentris pusat beratnya tidak di tengah-tengah, sebagai contoh sebagai berikut:

1.

Fondasi berbentuk trapesium yang simetris terhadap sisi kanan dan kiri, tetapi tidak semetris pada

sisi atas dan bawahnya, maka untuk mencari letak titik beratnya dapat dilakukan

dengan

menggunakan persamaan sebagai berikut, lihat Gambar 3.6.

(t

\u,+zu"' r,=l -l,l' ' (3 ) b,+b,

3.1

(t,\br+2b, ' [3 ) b,+b,

3.2

F o n da s i Langstrng/Fondo

s

19

i D angkal

Selanjutnya lihat Gambar 3.6

k-b--+l

ff Gambar 3.6 Fondasi berbentuk trapesium

)

Fondasi berbentuk segi ernpat dan terpotong di salah satu sisinya, maka untuk mencari letak titik beratnya (titik o) adalah sebagai berikut lihat Gambar 3.7.

Gambar 3.7 Fondasi berbentuk segiempat

:bxh

Luas fondasi sebelurn terpotong Luas potongan

Ar

Luas fondasi

A:Ar-A:

Statis momen terhadap sisi kiri

xo.A:Ar.xt -Az.xz Ar.x,

-'o Y--

-

Ar.x,

A

Statis momen tehadap sisi bawah

yo.A:Ar.yr-Az.yz 4,.1, - 4,.V. .)r'u 1'

--

----:--:--:-----

A

,A.2: b1 x

h1

Rekavosa Fondasi

Yang berarti bahwa letak sumbu x adalah

yo

sisi bawah, sedangkan letak sumbu y adalah xo dari sisi

kiri. 3.3"2 Muatan terbagi rata Jika fondasi mendapat muatan terbagi rata, dan apabila berat fondasi diabaikan maka dicapai hubungan o : q . Untuk fondasi yang mempunyai ketebalan sama, maka beban yang ada di atasnya dapat dianggap sebagai beban terbagi rata (q). Untuk penjelasan lebih lanjut lihat Gambar 3.8.

Gambar 3.8 Potongan fondasi telapak Contoh Soal 1:

Diketahui

:

Suatu fondasi tergambar menahan beban

(P):

Hitung

:

30 ton

rl, hz:0,75 m, berat volume tanah: 1,60 ton/m3, berat volume pasangan :2,40 ton/m3. Ukuran fondasi 2 m x 1,50 m Tegangan yang timbul di dasar h1

1,20

fondasi

tersebut?

V%

t,,-

l

a,4m

l

B:2m

r

Penyelesaian: Cara I: Berat tanah di atas fondasi dan berat fondasi dianggap sebagai muatan vertikal. Muatan total yang berkerja pada fondasi (V) adalah beban dari atas (P) ditarnbah berat tanah di atas fondasi (V1) ditambah berat fondasi (Vz) atau

V:

P+

Vr

*

Vz

21

Fontla.s i Langsung/Fondasi DctngkoI

:2 mx 1,5 m :3 m2 Luas tampang kolom (A'):0,40 m x 0,40 m: 0,16 m2 Berat tanah di atas fondasi (V1) : A.hr .yt"nor, Luas dasar fondasi

Berat fondasi

(A) :

BxL

3.1,20.1,60:5,76ton A .hz . ypo, 3 .0,75 .2,40:5,40 ton

(V2) (V):

:30

ton + 5,76 ton + 5,40 ton:41,16 ton Tegangan yang timbul di dasar fondasi (o): V/A :41,16 ton/3 m2 :13,72 ton/m2

Muatan total

Cara

P+

Vr a Vz

II:

Tanah di atas fondasi dan berat fondasi dianggap sebagai muatan terbagi rata (q)

P

30 ton

q :

hl

o

f hz . Ypu. l,2O . I,60+ 0,75 . 2,40 : P/A+q .Yrrruh

3013

+ 3,72

:

1,92

+

1,80

:

3,72 tonlm2

13,72 tonlmz

3.3.3 Muatan vertikal sentris (V) bersama momen (M) Keadaan yang paling banyak dijumpai di lapangan adalah keadaan dimana fondasi selain menahan muatan vertikal (V) juga menahan momen (M).Sebagai dasar perhitungannya dapat dijelaskan sebegai berikut, lihat Gambar 3.9.

V

-+M

(Jt-cz Ganbar 3.9 Diagram tekanan di bawahfondasi

Rekayasa Fondasi

22

Keterangan:

01 02 :

tegangan yang timbut akibat rluatan vertikal (V)

tegangan yang timbul akibat mornen (M)

Tegangan yang timbul akibat muatan vertikal adalah:

o.1 V/A A : b*.b, o'1 V(b-.

by)

Tegangan yang timbul akibat morren (M) dapat dejelaskan sebagai berikut, lihat Gambar 3.10.

__--+M

i.bri

l"

Gambar 3.10 Diagram tekanan akibat momen

R: ll2 . (ll2 . b* . o2) . b, Ditinjau

1

m tegak lurus bidang gambar

R: 1/4 .A . oz a:b : 213 . 112.b* :

1/3 . b*

Momen terhadap titik o (Mo) adalah:

Mo

R.a+R.b

: R(a+b) a + b : 1/3 b* + ll3 .b*: 213 b* : R. 2l3b* ll4

.b*.by.oz . 2l3b*

116

.b*2.by . o,

Dangkal

F o nd u.s i Langsu ng/Fondas i

6.Mo

r'r

,

br'

b,

ol +02

c'

6

23

rrok

V6M t-

b*.b,

b,t.b,

M b.,.b, 1/6.b,'.b, V

:

J.J

A l/6.b*r.b,

-T-

-T----------------drdu

6

ot - oz

rrin

6M b,

b,

b*'.br_

6

MV 'nin b,'\* lG 'b: 'u-, ata.o o nin = A- lCiS

|

/

o-

6.b*2

3.4

.b, =wn

Lr!-

.

3.5

AW, jika

2 0 (nol). Jika o,.ln lebih kecil nol (negatif) , berarti terjadi tegangan tarik, karena tanah tidak bisa menahan tegangan tarik maka tegangan tarik ini diabaikan. Persamaan 3.5 berlaku

o,,,1n

3.3.4 Tegangan di sembarang

titik di bawah fondasi

putarannya Dicari tegangan (o) pada suatu titik pada jaran x m dari titik o (nol). M dapat positif (-) searah jarum jam (kekanan), dandapat negatif (\ ) putarannya berlawanan dengan jarum jam (kekiri). Selanjutnya lihat Gambar 3.I 1.

Gambar

3.ll

Diagram tegangan di bawah fondasi

Persamaan umum untuk mencari besamya tegangan pada jarak adalah sebagai berikut:

V

M.x

6F,,= .* A I,

dengan

Ir=l/12.br.b.,3

x rn dari

pusat berat fondasi

(titik

o)

24

Rekayosa Fonda.si

Untuk x diarnbil 112b*, maka:

V

-trl - A

U ..-.

M .1/ 2bx

1/12.by.b,3

Apabila putaran momen ke kanan, iraka

o,,op

terjadi pada tepi sisi kanan dan

o,,,in

terjadi pada tepi sisi kiri,

sehingga:

v M.1/ 2bx "ttt,k- -rA'l/12.b,.b,3 "iltttt

r

M.t / 2bx

A

l/12.b,.b,3

3.6

3.1

Jika terdapat muatan vertikal sentris (P sentris), molnen dan muatan merata (q), maka persamaan 3.6 dan persalraan 3.7 menjadi sebagai berikut:

P

M .1/ 2bx

P

M.r/ 2bx u lLq 4t

6-,.,r=-l ;*Q ,,,4 A l/12.b".b*t 6,i,, = j-

3.8

+q

3.9

3.3.5 Muatan vertikal (V) tidak sentris (exentris) Apabila ditemui suatu keadaan dimana resultante muatan vertikal tidak melalui titik berat luasan fondasi, maka akan terdapat exentrisitas (e). Dengan adanya exentrisitas tersebut, maka fondasi akan menahan momen yang besar M : V .e lihat Gambar 3.12.

M=V.e

in-l

Gambar 3,12 Fondasi dengan muatan vertikal exentris Adakalanya muatan verlikal lebih dari satu, yaitu Vr, Vz, dan seterusnya dengan exentrisitas sebesar e1, e2 dan seterusnya, lihat Gambar 3.13. Dengan demikian momen yang timbul akibat muatan vertikal adalah sebesar V1.e1 * Yz .ez

25

Fondasi Langsung/Fondasi Dangkal

V M

=tv:vr+vz

:rM:Mr+M2 :Vr .er *Vz.ez

Gambar 3.13 Fondqsi dengan dua muatan vertikal exentris

3.3.6 Muatan vertikal exentris dengan momen Apabila fondasi menahan beban vertikal exentris bersama dengan momen, lihat Gambar 3.14, maka besarnya exentrisitas dapat dicari dengan persamaan e : M/V. Harga exentrisitas (e) dapat positif atau

negatif.

r,

M:V.E e =M/V

ie ,.sl

I

Gambar 3.14 Fondqsi dengan muatan vertikal exentris dengan momen Berdasarkan persamaan 3.3 dan persamaan 3.4 untuk mencari besamya tegangan ektrim dapat dilakukan dengan persamaan:

r', A ll6.b_'.b,

o^,.-,* =' -eK*m

_V uekrrim

V.e

1r6.*.q

karena luas fondasi

6ektrim:i(r,

(A): b. . br, maka persamaan

(

,

di atas dapat dirubah menjadi:

, *)"*

oekt,i^=i(rrT) _v amak-

apabilaM: V. e,maka:

o.r)

ol'- 4 )

3.10

3.1

1

26

Rekavasa Fondasi

6,.=i(,

3.12

T) > 0 atau e <

116 b*. Apabila e> 116 b* maka akan menghasilk€Ill o6;n( 0 yang berarti bahwa sebagian tanah akan menahan tegangan tarik, sedangkan tanah

Persamaan 3.10 dan persamaan

3.1i berlaku untuk

o,.;n

tidak dapat menahan tegangan tarik. Selama resultante muatan vertikal (V) masih berada di daerah seperliga bagian dasar fondasi yang di tengah, maka tegangan yang timbul masih tegangan desak.Sepertiga bagian yang ada di tengah ini sering disebut dengan istilah teras, inti, kern, core, atav galih. Kalau V di luar teras, maka diagram tegangannya terdapat tegangan tarik, lihat Gambar 3.15, maka untuk perhitungan selanjutnya bagian tarik dianggap tidak bekerja (diabaikan), dengan demikian yang diperhitungkan hanya bagian desak (sepanjang x m).

ie .U3x, ,4a!+l Gambar 3.15 Fondasi menahan tegangan tarik R

/,

,M

0 bisa terjadi apabila

.o*u,^x

R:

ll2b*- 113 x 1l3x: ll2b*- e 3 (ll2b*- e) ll2

.o*u1r.x .b,

2V *.b,

2V b, .3(l / 2.b, - e )

V

Fondas i Langsung/Fondasi Dangkal

2V 3/2.by b,-3.b,

4V 3 by b,-6.bn --max :

27

e

e

4I/ 3.A-6.b,.e ^----:---- _---:-

Dalam keadaan ornak

:

6mak

:

o,nin

:

:, f l

0, akan diperoleh persamaan sebagai berikut:

v( b ) -l l+---r b.)

r( .v 2.-

I

3.14

A

3.3.7 Fondasi menahan beban vertikal bersama momen tegak lurus sumbu x Apabila suatu fondasi menahan beban vertikal bersama momen bekerja tegak lurus sumbu x lihat Gambar 3.16, maka dengan mengacu persamaan 3.3,3.4, dan persamaan 3.5 di atas didapat persamaan sebagai berikut:

tu #= rv

ucxt

I

I I I I I

lb,

A

6M b,.br.

atau

iv

1v

VII

vext

l"

VM

- A

[4/,

Syarat 6,rin)0atau e.,< J_

l/6

b.,J

Gambar 3.16 Fondasi menahan beban vertikal dan momen tegak lurus sumbu x Keadaan yang umum, momen bekerja pada dua arah yaitu arah sumbu x dan arah sumbu y. sehingga ada M* dan M, atau mungkin ada exsentrisitas yang berada di luar sumbu x dan diluar sumbu r yang berarti mempunyai dua exentrisitas e,, dan ey, sehingga akan timbul momen e*, selanjutnya

lihat gambar 3.17.

M*: V .e, dan My: \'

.

28

Rekayasa Fondasi

v I I

le*

--------l--

i--a Il,^ lt

t lv

x

I I

I I

I I I

Gambar 3.17a Fondasi menahan M, dan M,

Gambar 3.17b Fondasi menahan beban dengan e, dan e,

Apabila ditinjau tegangan yang tirnbul di dasar fondasi pada koordinat (x,y), maka tegangan yang timbul akibat beban verlikal V dan akibat monen (M) dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut:

-c.\trtn-VA--Mr'* l,

-M,'Y

3.

I*

l5

dengan:

I :

Momen inertia bidang alas fondasi Momen inertia terhadap sumbu x : I* : Momen inertia terhadap sumbu y : Iy :

lll2 lll2

.b* .by3 .by .b*3

Tegangan extrim (o"*t.i.) terjadi pada titik dengan sumbu x dan y terbesar, yaitu pada sudut fondasi dengan x: Yrb* dan y : lzbr, dengan demikian didapatkan persamaan sebagai berikut:

V M. I/LT

M

-lxtrm A - W, t)

MQK-V A

, M, T, M*

T

-

W,

_VMyM, Inrn A w,

-

3.16

Wr

-

3.17

W,

w*

3.18

Kenyataan yang dapat ditemui di lapangan, benfuk fondasi tidak selamanya simetris dan berrnacam-macam yang bentuknya disesuaikan dengan kondisi bentuk lahan yang tersedia, sehingga bentuk fondasi dapat berbentuk huruf T, huruf L, segitiga, lingkaran dan lain sebagainya, lihat Garnbar 3.18.

29

Fondas i Langsung/Fondasi Dangkal

Bentuk

L

Bentuk

T

Bentuk Segitiga

Gambar 3.18. Macam mocam betukfondasi

Untuk memperrnudah penyelesaian masalah perencanaan fondasi, di bawah ini diberikan alur perhitungannya sebagai berikut:

1. 2. 3. 4.

Menghitung besarnya beban vertikal dan gaya horisontal. Menentukan letak titik berat luasan fondasi (titik o). Menghitung momen inertia terhadap sumbu x (I*), dan terhadap surnbu y (Ir). Apabila fondasi menahan gaya vertikal (V), momen mengitari sumbu x (Mx), momen mengitari sumbu y (My), maka besamya tegangan yang timbul dapat dihitung menggunakan persamaan 3.15 sebagai berikut:

-ertrtm

I*: Iy: I*:

v M,,.x M.v fr!.\r

A

i,

I,

ll12.b^.brt untuk ----> bentuk segi empat

lll2.br.b^'untuk

--->

bentuk segi empat

1136.b* .br' untuk

----y

bentuk segi tiga

3.3.8 Macam-macam muatan Sebagaimana alur perencanaan fondasi yang disampaikan di atas, muatan yang akan diterima fondasi merupakan parameter penting dalam perncanaan fondasi. Berbagai muatan yang ada, antara lain sebagai

berikut:

1. 2. 3. 4. 5.

Muatan mati/muatan tetap (dead load disingkat DL), termasuk muatan ini adalah berat sendiri konstruksi. Muatan hidup (bergerak)/muatan berguna (live load disingkat LL), termasuk muatan ini antara lain: orang, meja, kursi, kendaraan, dan lain sebagainya. Muatan angin (wind loaddisingkat WL). Muatan gempa (earthquakeload disingkat EL) Muatan khusus misal: gaya rem, gaya sentrifugal, pengaruh perubahan suhu, dan lain sebagainya (specific load disingkat SL)

Dalam kenyataannya beban muatan yang bekerj a pada fondasi merupakan kombinasi dari berbagai muatan. Kombinasi muatan tersebut antara lain sebagai berikut:

Rekavasa Fondasi

30

a. b.

Kombinasi pembebanan norrnal atau kombinasi muatan yang bekerja secara terus menerus merupakan kombinasi antara muatan mati dan muatan hidup. Kalau kombinasi pembebanan normal ini ditandai dengan notasi NL, maka NL: DL + LL Kombinasi pembebanan sementara (beban yang bekerja relatif singkat) dan muatan normal. Apabila kombinasi pembebanan ini diberi notasi TL (temporary loaQ, maka TL: DL +LL + WL atau

TL:DL+LL+EL

c.

Kornbinasi pembebanan khusus merupakan kombinasi muatan normal (NL) dan muatan khusus (SL) atau kombinasi muatan sementara (TL) dan muatan khusus (SL). Apabila kombinasi pembebanan khusus diberi notasi CSL, maka:

CSL: NL + SL atau CSL: TL + SL Dalam perencanaan fondasi, perhitungannya harus menyesuaikan dengan kombinasi pembebanan yang ada. Sebagai dasar pertimbangan dalam menentukan besarnya beban, di bawah ini diberikan beberapa macam beban sesuai dengan konstruksinya.

3.3.8.1 Muatan mati(dead loudlDL) Beban mati adalah semua beban yang berasal dari berat bangunan, termasuk segala unsur tambahan tetap yang merupakan satu kesatuan dengannya. Besamya beban mati bekisar antara 2l kglmz sampai dengan 2,20 ton /m3. Tabel 3.1 menunjukkan besarnya beban mati untuk bebagai jenis muatan.

Tabel 3.1 Bebqn mati pada struktur Besar Beban

Beban Mati

No I

Baja

7850 kg/m3

2

Beton befiulang

2400kglm3

3

Dinding pasangan

4

Dinding pasangan I batu

5

Pasangan batu bata

,70

todm'

5

Pasangan batu kali

2,00

-2,20

6

Bcban tanah

1,60

-

'7

Atap genting, usuk, dan reng

50kglm2

8

Kaca setebal 12 mm

30 kg/m2

9

Langit-langit + penggantung

20kglm2

10

Lantai ubin semen portland

24kglm2

ll

Spesi per cm tebal

2lkglm2

l2

Partisi

130 kg/m2

Yz

batu

250kglm2 450kglm2 ton/m3

2,00 ton/ml

Fo

n da.s

i Langsung/Fondas i Da n gkal

3l

3.3.8.2 Muatan hidup (live loadlLL) Beban hidup adalah semua beban tidak tetap, kecuali beban angin, beban gempa dan pengaruh-pengaruh khusus yang diakibatkan oleh selisih suhu, pemasangan (erection), penurunan pondasi, susut, dan pengaruh-pengaruh khusus lainnya. Meskipun dapat berpindah-pindah, beban hidup masih dapat dikatakan bekerja perlahan-lahan pada struktur. Beban hidup diperhitungkan berdasarkan perhitungan matematis dan menurut kebiasaan yang berlaku pada pelaksanaan konstruksi di Indonesia. Untuk menentukan secara pasti beban hidup yang bekerja pada suatu lantai bangunan sangatlah sulit, dikarenakan fluktuasi beban hidup bervariasi, tergantung dari banyak faktor. Oleh karena itu faktor pengali pada beban hidup lebih besar jika dibandingkan dengan faktor pengali pada beban mati. Beban hidup untuk lantai bangunan berkisar antara 125

- 800 kglm2,lihat Tabel3.2

Tabel 3.2 Beban hidup pada lantai bangunan Beban hidup pada lantai bangunan

Besar Beban

a

Lantai dan tangga rumah tinggal, kecuali yang disebut dalam b.

200kglm2

b

Lantai dan tangga rumah sederhana dan gudang-gudang tidak penting

125 kglm2

No

yang bukan untuk toko, pabrik atau bengkel.

Lantai sekolah, ruang kuliah, kantor, toko, toserba, restoran, hotel,

250kglm2

asrama dan rumah sakit. d

f

Lantai ruang olah raga

400 kg/m2

Lantai ruang dansa

500 kg/m2

Lantai dan balkon dalam dari ruang-ruang untuk pertemuan yang lain dari pada yang disebut dalam a s/d e, seperti masjid, gereja, ruang

400 kg/m2

pagelaran, ruang rapat, bioskop dan panggung penonton bo

Panggung penonton dengan tempat duduk tidak tetap atau untuk

5UU

kg/m'

penonton yang berdiri. h

Tangga, bordes tangga dan gang dari yang disebut dalam c

300 kg /m2

I

Tangga, bordes tangga dan gang dari yang disebut dalam d, e, fdan g.

500 kg/m2

j

Lantai ruang pelengkap dari yang disebut dalam c, d, e, f dan g

250kglm2

k

Lantai untuk: pabrik, bengkel, gudang, perpustakaan, ruang arsip, toko buku, toko besi, ruang alat-alat dan ruang mesin, harus direncanakan terhadap beban hidup yang ditentukan tersendiri, dengan minimum

400 kgAr2

I

Lantai gedung parkir befiingkat: untuk lantai bawah untuk iantai tingkat lainnya

m

Balkon-balkon yang menjorok bebas keluar harus direncanakan terhadap beban hidup dari lantai ruang yang berbatasan, dengan minimum

800 kg/m2 400 kg/m2 300 kg/m2

32

Rekayasa Fondosi

Feri Noviantoro (2010) Beban F{idup pada atap gedung, yang dapat dicapai dan dibebani oleh orang, harus diambil rninimurn sebesar 100 kg/m2 bidang datar.

Atap dan/atau bagian atap yang tidak dapat dicapai dan dibebani oieh orang, harus diarnbil yang menentukan (terbesar) dari:

l.

Beban terbagi rata air hujan, Wah : 40 - 0,8 a dengan o, : sudut kemiringan atap, derajat (iika u

>

50o dapat diabaikan).

wah

:

beban air hujan,

kglm2 (min. Wah atau2}kglm2).

2.

Beban tetpusat berasal dari seorang pekerja atau seorang pemadam kebakaran dengan peralatannya sebesar minimum 100 kg.

Pada perencanaan unsur-unsur struktur vertikal sepeti kolom, dinding, dan fondasi yang lremikul beberapa lantai tingkat, beban hidup yang bekerja pada n-rasing-masing lantai tingkat tersebut mempunyai

peranan penting dalam menentukan kekuatan. Dalam hal ini untuk memperhitungkan peluang terjadinya beban hidup yang berubah-ubah, maka untuk perhitungan gaya norinal (gaya aksial) dalam unsur-unsur struktur verlikal seperti kolom, dinding, serla beban pada fondasi, jumlah komulatif beban hidup terbagi

rata yang ditentukan, lihat tabel 3.2 dapat dikalikan dengan suatu koefisien reduksi yang nilainya

tergantung pada jurnlah lantai, lihat Tabel 3.3.

Tabel 3.3 Koefisien reduksi beban hidup komulatif No

Jumlah lantai yang dipikul

Koefisien reduksi yang dikalikan kepada beban hidup komulatif

I

I

1,0

2

2

1,0

J

-)

0q

4

1

0,8

5

5

0,7

6

6

0,6

7

7

0,5

8

8 dan lebih

0.4

I

I

I

3.3.8.3 Muatan angin (wind loadlWB) Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983, muatan angin diperhitungkan dengan menganggap adanya tekanan positif dan tekanan negatif (isapan), yang bekerja tegak lurus pada

bidang-

bidang yang ditinjau. Besarnya tekanan positif dan tekanan negatif ini dinyatakan dalam kgl*, ditentukan dengan mengalikan tekanan tiup (velocity pressure) yang ditentukan dalam pasal 4.2 dengan koefisien-koefisien angin yang ditentukan dalam pasal 4.3. sebagai berikut:

Fon d a s i Langsu ng/F ondas i Da ngka

33

I

Muatan angin dianggap sebagai muatan yang bekerja tegak lurus pada bidang yang dikenai. Besarnya muatan yang diperhitungkan adalah sebagai mberikut: 1. Di daerah pedalaman (auh dari pantai) tekanan angin harus diambil minimum 25 kglm2 2. Tekanan amgin di laut dan ditepi laut sampai sejau 5 km dari pantai harus diambil minimum 40 .

Kg/m

3.

2

Untuk daerah-daerah di dekat laut dan daerah-daerah lain yang terdapat kecepatan angin yang dimungkinkan menghasilkan tekanan tiup lebih besar dari pada yang telah ditentukan di atas, tekanan tiup (p) harus diambil dengan persamaan sebagai berikut: ,,2

p=+ l6

1kg/mz

1

3.19

dengan:

p : V: 4.

tekanan tiup angin dalam kglm2 kecepatan angin dalam m/detik

Pada cerobong, tekanan tiup angin (p) ditentukan dengan persamaan sebagai berikut:

P:42,5+0,6h

3.20

dengan:

5. 6.

:

tinggi cerobong seluruhnya diukur dasar lapangan (m) Apabila dapat dijamin bahwa suatu bangunan terlidung efektif terhadap angin dari suatu Jurusan tertentu, misal oleh gedung-gedung lain, hutan pelindung, atau penghalang lainnya, maka tekanan tiup angin darijurusan itu dapat dikalikan dengan koefisien reduksi sebesar 0,5. Untuk bangunan tertutup dan rumah tinggal dengan tinggi tidak lebih dari i6 m, dengan lantai dan dinding yang memberikan kekakuan yang cukup, struktur utamanya tidak perlu diperhitungkan

H

terhadap muatan angin. 3.3.8.4 Muatan gempa (eatthquake loadlLL)

Muatan gempa dianggap bekerja mendatar pada suatu titik berat masing-masing unsur bangunan'Pada Pada unsur bangunan tertentu (misal leufel) muatan gempa dianggap diangap sebagai muatan vertikal' bangunan, muatan gempa dianggap bekerja pada sumbu-smbu utama'

Dalam perhitungan konstruksi fondasi beban angin dan beban gempa tidak boleh dianggan sebagai sendiribeban tang bekerja secara bersamaan, akan tetapi dihitung sebagai beban yang bekerja sacara (H) genpa gaya sebdiri. Kemudian ditentukan beban mana yang paling tidak menguntungkan. Besarnya pada masing-masing unsur diperhitungkan sebagai berikut:

H:o.G

3.21

Rekayasa Fondasi

34

dengan:

H:

gaya gempa

cr: koefisien G

gempa

: berat bangunan

Besamya nilai

1. 2. 3.

o,

akan dipengaruhi oleh hal-hal sebagai berikut:

Fungsi bangunan (ki) : 0,07 - 0,20 Letak daerah (segi geografis) k": 0,25 Tanah dasar fondasi (kJ : u: k1x ko x k1

0,60

-

-

1,00

1,00

3.22

Dilihat dari segi geografis, untuk perencanaan fondasi wilayah Indonesia di bagi dalam tiga daerah yaitu:

1. 2. 3.

Daerah I mempunyai keffisien gempa

:

1.00

II mempunyai keffisien gempa: 0,50 Daerah III mempunyai keffisien gempa: 0,25

Daerah

Untuk bangunan biasa dengan tinggi bangunan (h) < l0 meter, besar gaya gempa (H), dianggap o/oberat bangunan (G) yaitu: sama rata berkisar antara 1.00% s.d 2.00

H: 10o/oberat bangunan Daerag II, H: 5Yoberat bangunan Daerah I,

Untuk bangunan satu lantai dengan tinggi bangunan

< 6 meter, gaya gempa tidak perlu

diperhitungkan.

3,4 IANGKAH

PERHITUNGAN FONDASI

Langkah-langkah perhitungan fondasi dapat dilakukan dengan cara sebagai berikut:

1.

Denah dan ukuran ditentukan berdasarkan muatan normal dan diusahakan resultante muatan berimpit dengan pusat berat luasan fondasi. Kemudian dikontrol o' < o dan exentritas e < 1/6 b

o' :

o : b : e : 2.

tegangan yang timbul

tegangan ijin tanah lebar fondasi pada arah putaran momen. exentrisitas

Luas fondasi yang telah dihitung berdasarkan muatan nonnal, di kontrol terhadap muatan sementara, sehingga

3.

o'

I

lt/z o

.

Apabila terhadap muatan sementara ini o' > |t/z o, maka ukuran fondasi yang telah dihitungan berdasar rnuatan nonlal perlu dirubah (misal: ukurannya diperbesar).

Contoh soal2: Suatu fondasi dari kolom bangunan gedung, memikul kombinasi muatan sebagai berikut, lihat Garnbar di bawah,

Fondosi Langs ung/Fondasi Dangkal

35

hr= 0,80 m

h:* 0.75 m Jenis Beban

Muatan Normal

Muatan Darurat I

P

120 ton

120 tom

150 ton

8 ton meter

35 ton meter

30 ton meter

M

[

Tebal fondasi ditentukan

0,7 5

ton/m3, daya dukung tanah

ijin

:

II

2,5 ton/m3, berat volume tanah 1,6 kglcm2. Tentukan ukuran fondasi tersebut?.

m, berat volume beton (y6,)

o:

Muatan Darurat

(y1unuL)

:

1,70

Penyelesaian: Ukuran fondasi ditentukan berdasar muatan nonnal P : 120 ton, dan M Exentrisitas

e:

M,{P

: l8ll20:0,15

:

18 ton meter.

m

(titik nol) diletakkan pada 0,15 cm dari garis kerja P M merupakan muatan sentris.

Pusat berat fondasi dan

M 6

netto

Onetto:0-Q

q

:hr.yr*hz.yz :0,80 . 1,70 + 0,75 .2,50 :3,235 tonlmz

I:

1,6 kglcm2

Onerto

:

16 ton/m2

:O-Q

:

l6

- 3,235:

12,765 tonlm2

\Iencari luas dasar fondasi (A)

P t20 .{=-=-=9,40m2 6

ttero

12,765

Bila fondasi diatrbil bentuk bujur sangkar dengan sisi b, maka A

b

=3,06 m = 3,10 m

=

^li,qo

:

b2

atau b

:

JA

Rekayasa Fondasi

36

Dengan demikian luas fondasi (A)

:

l-l*,+ 3,10 m x 3,10

m: 9,61 r{> g,4lrn' ......OK

Kontrol terhadap muatan darurat I:

Pr M A

120 ton

35 ton meter

9,61m2

Bila berat tanah di atas fondasi dan berat berat fondasi

V

:

:

Pz, maka:

P1*P2

l20ton+A.q 120 ton +

9,6l m' .3,235 ton/mz

151,088 ton

,M : M+Pr.e 32 ton meter * 120 ton . 0, I 5 meter 50 ton meter Exentrisitas baru (e6)

e6 on,ok:

0,3309

: M/V:50

ton meter/151,088 ton

m< 116 b (:0,5167 m) ---> 6.e)

aman

r( ;lt*+l lI D,) rsr,088r. tf-t e,6t [

_t

6.0,3309)

:,ro

)

25,791tonlm2>l % .16 tonlri(24 tonlmz)

---+

tidak aman, maka: ukuran fondasi diperbesar

Fondasi Langsung/Fondasi Dangkal

(A):

Dicoba ukuran fondasi

v

:

37

3,25 m x 3.25

m: 10,5625 m2

Pr*Pz 120ton+A.q 120 ton + 10,5625 m' .3,235 ton/m2 154,169 ton

Exentrisitas baru

(e5): M/V:

e5

m< ll6b (:0,54167 m)

0,3243

c.ok:

50 ton meterl154,l69 ton

*aman

v (, 6e) lI.ll+. b,) I

t54,l69 ( t0,5625

(

,

6.0,3243)

t T-

|

3,25 )

23,3345 tonlmz< l% . 16 ton/rrtQ4 ton/m2) -t

Kontrol terhadap muatan darurat

Pr M A

arrrar

II:

150 ton 30 ton meter 10,5625 m2

Bila berat tanah di atas fondasi dan berat berat fondasi

V

--|

:

:

Pz, maka:

P1+P2

l50ton+A.q 150 ton

+

10,5625

m' .3,235

ton/mz

184,169 ton

>M : M*Py.e 30 ton meter

*

150

ton. 0,15 meter

52,50ton meter Exentrisitas baru

(e6): M/V :52,50 ton meter/l84,169 ton

e5

m< ll6b (:0,541677 m) ----}

0,2850

aman

v ( 6.e) 6.ok: -ll+, rI b-)

I

( 184.t69 'llt,l

10,5625

[

,

rT-

6.0.28s0\ |

3,ZS )

26,6102 ton/mz< l% . 16 ton/m2 (24

tonk*) ---+

tidak aman, maka: ukuran fondasi diperbesar

Rekayasa Fondasi

Dicoba ukuran fondasi (A)

-

:

3,50

n-r

x 3.50 m: 12,25

m2

| r2 rD1 rD

150ton+A.q 150 ton + 12,25 m' .3,235

tonlmz

189,6287 ton Exentrisitas baru

(e5): M/V :52,50 ton meter/189,6287 ton

e6

m<

0,2768

116

b (:0,5833 m) ----y aman

v ( +.6.e\ 6-uL ;lf rI b,)

I

189.6281(, e.O,ZlOZ\ 1225 ['- \s ) 22,8253 ton/m2 aman

6.in:

v ( 6n) b-)

;ll-. lI

I

t89.6287 ( O.O.ZteA\ : '":"::'l t- " "'"'"" | : s.t344ton/m2> 0 ---| aman ( t2.2s 3,5 ) Dengan derrikian ukuran fondasi dipergunakan 3.50 m x 3,50 m

3.5

PERENCANAAN FONDASI DENGAN BENTUK TAK SIMETRIS

Sebagaimana telah disampaikan di atas, bahwa fondasi tak simetris bentuknya dapat bermacam-macam.

Ketidak simetrisnya bentuk fondasi lebih disebabkan karena kondisi lahan yang tidak memungkinkan untuk dibuat fondasi yang simteris, sebagai contoh lahan dimana fondasi akan dibuat berdekatan dengan bangunan lain, sehingga tidak mungkin dibuat fondasi dengan bentuk simetris, lihat Gambar 3.19. teropotong karena ada bangunan lain

teropotong karena

terpotomg karena

ada bangunan lain

ada bangunan lain

I

I

m (a)

(b)

Gambar 3.19 Fondasi tak simetris

(c)

i

Fo ndo.si

Langsung/Fondasi Dangkal

39

Kesamaan cara dalam merencanakan ukuran fondasi tak simetris seperti gambar

di

atas dengan

menerencanakan fondasi dengan bentuk simetris adalah mengusahakart agar resultante muatan (R) berimpit dengan titik berat luasan fondasinya, dengan maksud agar tegangan yang tombul (o') terbagi secara merata (P/A). Untuk keadaan yang umum, besarnya tegangan yang timbul dapat diketahui dengan menggunakan persamaan 3.14 sebagai berikut:

-cxtrtm

f

M,,.x M..v

IJLf,J

A-

Iy

Ir

syarat yang harus dipenuhi adalah tegangan maksimum yang timbul harus lebih kecil dari tegangan tanah

atau

omak

ijin

)o

o''in( 0'00 dan
i. 2. 3. 4.

Mencari titik berat luasan fondasi (titik o). Membuat salib sumbu melalui titik o (sumbu x dan sumby y). Mencari momen yan mengitari sumbu x (M-) dan momen yang mengitari sumbu y (Mv) Dalam mencari M^ dan Mr, jika berat fondasi dan berat tanah di atas fondasi diperhitungkan sebagai muatan merata, maka berat fondasi dan tanah di atas fondasi tidak menambah besamya momen, sehingga untuk mencari besamya tegangan yang timbul dapat digunakan persamaan sebagai berikut:

v M,,.x Ma .v/ ln

"exrrim =--l_--!-1 -

O-

!,

I,

Y

Contoh Soal 3: Diketahui suatu fondasi dengan ukuran seperti tergambar di bawah. Muatan pada kolom fondasi = 0,75 m, berat volume beton (y5.1on):2,50 ton/m3

:275 ton,tebal

40

Rekayasa Fondasi

Pertanyaan: Hitung tegangan maksimum (o*up) dan tegangan minimum (o,,in) yang terjadi, dimana letaknya. Penyelesaian: Luas fondasi

(A): A, - ,A.2 (3rn x 3m) -

(0,5m

x 1m) :

8,50 m2

Mencari titik berat luasan fondasi (titik o): misal titik berat fondasi (titik o) terletak pada xo m dari sisi kiri, dan yo m dari sisi bawah, maka: x2

ry

TT

xo

4,.x,-A^.x.

A x xt

'd

;i :I

o

yl

yo

"A _

9.1,5-0,5.2,5 8,50

1,441m

y2 .)/o

A' .1'

-

B

A

9

:

- Ar .l,

.t,s -0,s .2,7s 8,50

1,426 m

(titik o') terhadap pusat berat muatan (titik o) terdapat exentrisitas :0,074 ey m

Pusat berat fondasi

m, dan

Muatan vertikal (V) terdiri atas muatan dari atas (P1) dan berat fondasiyang besarnya: Muatan dari atas Berat

fondasi

P1:275 ton

P2 V M* : M, : I^

8,5 . 0,75

.250:15,9375 ton

Pr + Pz: 275

ton+ 15,9375 ton:290,9375 ton

0: P1 .€* * Pz . 0 : P1

.er*P2.

Ut2 .3.

33

275 .0,074+ 15,9375. 0:20,350tonmeter 275 .0,059 + 15,9315

+ 3 .3 . (0,074)2 0,5 . | . (1,324)2

-lltz .1. (0,5)'-

.0: 16,225 ton meter 6,799284 ma - 0,907738 ma 5,891546 ma

Iy

Ut2 .3. 33 + 3 .3 . (0,059)2 -U12.0,5. (1)3-0,5. I . (1,059)2

6,781329 ma - 0,602407 ma 6,178922 ma

Ditinjau titik A, B, dan titik C Koordinat titik A (+1,559 ;+1,074) Koordinat titik B (-1,441 ; - 1,426) Koordinat titik C (+0,559;+1,084)

sebesar: ex

:

0,059

F on d ct s i L an gs un g/F

angkal

41

290,937s t6,225.1,5s9 20,3s0.1,074

o,

:

vp

ndas i D

V M.,.x M .v A- I) I*

o ettri.

--

o

8,5

f_

6,178922

5,891s46

34,22794t + 4,093719 + 3,709053:42,030713 tonlm2

290,9315 16,225.1,441 20,3s0.1,426

"

:

8,5 34,227 941

6,178922 -

3,7 83867

-

5,891546

4,925 549

:

25,518525 ton/m2

290,937s 16,225.0,559 20,350.t,084

" :

8,5

T-

6,178922

5,89t546 34,227941 + 1,461851 + 3,744246:39,440044 ton/m2

Berdasarkan perhitungan di atas dapat diketahui bahwa tegangan maksimum terjadi di ttitik A, sedangkan tegangan minimum terjadi di titik B.

3.6 I

.

SOAL-SOAL

Suatu fondasi plat kaki berukuran 1,5 m

x

1,5 m, diletakkan pada suatu lapisan tanah lempung yang

homogin. Dari uji tekan bebas terhadap tanah tersebut didapatkan qu: 1,80 kg/cn2. Berat volume tanah: 1,65 gran/cm'. Dasar fondasi terletak pada kedalaman - 1m dari muka tannah, lihat gambar di bawah:

Pertanyaan:

a. b.

Berapa besarnya daya dukung ultimit fondasi tersebut? Berapa beban P yang diperkenankan, apabila faktor keamanannya: 2

Suatu fondasi bujur sangkar berukuran 1.,7 5 m x 1,7 5 m, dasar fondasi diletakkan pada kedalaman 1,5 m dari permukaan tanah. Tanah di bawah dasar fondasi berupa tanah kohesive dengan qu: 2 kglcm2, berat volume tanah

:

1,68 gram/cm3

/1

Rekayasa Fondasi

Pertanyaan:

Berapa daya dukung tanah yang diperkenankan apabila angka keamanan fondasi

3.

tersebut:2

Suatu fondasi plat berukuran 2 mx 2 m, dasar fondasi diletakkan pada kedalaman -1,75 m dari pennukaan tanah. Dari hasil test laboratorium terhadap tanah dasar menunjukkan bahwa berat volume tanah: 1,65 gran/cm3, sudut gesek dalam

(O):20",

dan kohesi

(c):

1 kg/cm2

Pertanyaan: Berapa muatan yang diperkenankan pada fondasi tersebut?. 4.

Suatu fondasi plat berukuran 1,5 m x 1,5 m menahan beban sebesar 30 ton dengan posisi beban sepertti tergambar. Hitung faktor keamaan fondasi tersebut jika diketahui bahwa berat volume tanah : 1,60 ton/m3, qu:2,2kglcmz.

5.

Suatu fondasi plat berukuran 1,5 m x 1,5 m, dasar fondasi diletakkan pada kedalaman -1,20m dari permukaan tanah. Fondasi menahan beban eksentrik sebesar 25 ton pada titik A (lihat Gambar). Tanah dasar terdiri atas tanah kohesive dengan sudut gesek dalam

(0):0".

c:

1,1 kglcmz, berat volume tanah

Berapa angka keamanan fondasi tersebut?.

:1,7

gran/cm3,

Fonda.t

i Langsung/Fondasi Dangkal

43

* 6.

Sebuah fondasi segi empat terletak pada lapisan tanah lempung. Dari hasil percobaan tekan bebas (unconfined compressive strength) menunjukkan bahwa qu : 1,80 kglcm2. Dasar fondasi diletakkan

pada kedalaman 1,5 Gambar di bawah:

m di bawah permukaan tanah dan meneruskan beban

P:50

Berat volume tanah :

sebesar 50 ton, lihat

ton

k---L--;

1,67 torVm3, dari hasil test tekan bebas didapat ukuran fondasi tersebut, apabila dipakai angka keamanaan -.)

qu: 2,1 kglcm2. Tentukan

Fondasi plat tergambar berkuran 2 m x 2 m, menahan beban vertikal : 30 ton, menahan gaya horisontal H : 2 ton dan menahan momen sebesar M : 10 ton meter, berat fondasi dan tanah di atas fondasi W:20 ton, daya dukung tanah ijin c: 1,2kglcm2

P:30

{

ton

Pertanyaan:

a. b.

Gambarkan diagram tegangan pada bidang kontak antara dasar fondasi dan tanah dasar?. Berapa besarnya faktor keamanan terhadap bahaya guling?. -oo0oo-

-dsilsffi

\

..BAB 4 )

t0ll[[sl

IlEllGAll l(Alfi

GABU

llGAll

Fondasi kaki gabungan adalah bentuk fondasi yang menggunakan satu plat kaki untuk menahan secara bersarna-sama dua kolom atau lebih. Ada dua alasan penggunaan fondasi kaki gabungan yaitu:

1. 2.

Jarak kolomyang terlalu dekat, Luas tanah tempat membangun fondasi terbatas (misal berbatasan dengan milik orang lain).

Bentuk-bentuk fondasi kaki gabungan yang banyak ditemui di lapangan antara lain seperti berikut, lihat Gambar 4.1.

E

E a. Bentuk segi empat

Gambar

4.lt

Bentuk segi emPat

b. Bentuk trapesium

Gambar 4.lb Bentuk trapesium

ffi +rb

ill 1t$:

&

Sflfit&i-{ w^ Propinsl Jayya ?ii:,,i1

Rekayasa Fondasi

46

c. Bentuk T

Gambar 4.lc Bentuk T

d.StraP Footing

Gambar 4.1Bentuk Strap Footing Dapat juga satu deretan kolom ditumpu oleh fondasi, sehingga menjadi fondasi seperti dengan " c o nt inous F o o t ing ", lihat G ambar 4.2.

ini

disebut

Gambar 4.2 "Continous Footing", Sebagai dasar perencanaan fondasi kaki gabungan adalah mengusahakan agar oleh muatan normal diperoleh keadaan dimana titik berat resultante muatan berimpit dengan titik berat luasan fondasi.

Adapun cara perencanaan fondasi kaki gabungan adalah sebagai berikut: bentuk dan ukuran fondasi ditentukan berdasarkan muatan nortmal, dengan ketentuan titik berat resultante muatan berimpit

Fondasi dengan Kaki Gabungan

titik berat luasan fondasi. Tegangan yang timbul (o') harus lebih kecil dari daya dukung tanah ijin (o') atau o' { o. Apabila dalam merencanakan fondasi memasukkan beban sementara (muatan darurat), maka tegangan yang timbul dapat lebih kecil dari lYz o, atau dapat ditunjukkan dengan o'< tYz o. dengan

4"1 DITINJAU

FONDASI KAKI GABUNGAN BENTUK SEGI EMPAT Pz

Fondasi kaki gabungan dengan bentuk segi empat (Gambar 4.3) dapat digunakan apabila pada kolom yang menahan beban yang besar, luas tanahnya cukup memadai, dalam arti apabila dalam perhitungan perencanaan membutuhkan ukuran fondasi yang lebih lebar/panjang tanahnya masih mencukupi. I I t

I I I

tr

Misal P2> P1, maka pada daerah P2, fondasinya harus dapat diperbesar tanpa terkendala oleh kondisi luas

E] !

t

,

lahan yang tersedia.

Gambar 4.3 Fondasi kaki gabungan Resultante muatan (R) merupakan jumlah muatan yang ada, sehingga R resultante muatan ini bekerja pada pusat berat luasan fondasi (titik 0).

:

Pr

*

Pz, dan diusahakan agar

Misal telah ditetapkan bahwa Jarak antara sisi

kiri fondasi sampai ke kolom

l:

Jarak antara sisi kanan fondasi sampai ke kolom

zt,

2:

zz,

R terletak pada jarak r1 dari kolom I (Pr) dan pada jarak 12 dari kolom 2 (Pr), dan jarak antara kolom I dan kolom 2: r, maka besarnya 11 dapat dicari dengan persamsaan sbagai berikut:

.R L:2

P".r (a1 +

r1)

4.2

atau:

.R

P,

.r

L:2(a2*r2)

4.4

Kemungkinan-kemungkinan yang akan ditemui di lapangan, ketika merencanakan fondasi kaki gabungan adalah sebagai berikut:

Rekayasa Fondasi

kiri fondasi sampai ke kolom (a1) harus diperpanjang, maka apabila aldiperpanjang,

1.

Jarak antara sisi

2.

lebar fondasi (B) kelihatan sepit, sehingga kurang baik. Berdasarkan kemungkinan 1), maka ukuran a (a1 dan a2) diberikan batasan sebagai berikut:

a
r (arak antara kolom).

Kalau persyaratan di atas 2) tidak dapat dipenuhi, maka perlu dipikirkan tentang pemakaian fondasi dengan bentuk yang lain. 4.

Jika selain muatan vertikal (P) juga bekerja momen (M), lihat Gambar 4.4, maka berlaku persamaan sebagai berikut:

R:p1*p2 Statis momen terhadaP

P1

R.rr:Pr.0+P2.r*Mr+M2 M,+ M, ,l- R.0+P,+ R

Gambar 4.4 Fondasi kaki gabungan menahan

PdanM

5.

Jika setelah luas fondasi direncana berdasarkan muatan normal, kemudian diadakan pengecekan ijin berdasar muatan darurat, maka tegangan yang timbul dapat lebih kecil dari l% kali tegangan tanah, atau: o < lt/z c Besarnya tegangan yang timbul dapat dicari dengan menggunakan persamaan 3.10 sebagai berikut:

6ekt,i,=i(r.T) Contoh soal4: Diketahui suatu fondasi kaki gabungan seperti tergambar, daya dukung tanah ijin volume beton: 2,5 tonlm3

:

1,5 kg/cm2, berat

49


Dasar fondasi diletakkan pada '- 0,6 m dari muka tanah, lebar kolom = 0,4 m

Adapun muatan yang bekerja adalah

sebagai

berikut (lihat tabel di bawah)

(ton)

Jenis Muatan

P1(ton)

Muatan mati

54,50

70,50

Muatan hidup tereduksi

20,50

40,50

4t

8l

Muatan hidup penuh

Pz

Dengan adanya gempa, maka pada kolom satu timbul momen M;22,50 ton meter, pada kolorn 2 timbul Mz =33.50 ton meter yang arahnya kekanan (searah jarum jam), Rencanakan dan gambarkan ukuran fondasi tersebut?. Muatan

norrnal =

I : Muatan darurat II : Muatan darurat

muatan mati + muatan hidup tereduksi, sehinggtl Pr = 75 ton dan

Pz

Muatan mati + mutan hidup penuh, sehingga Pr :95,50 ton , dan

P2

-- l5l "50 ton. .. Muatan normal + momen, sehingga pada kolom I bekerja Inuatan P1 75 Ir.rtt
Penyelesaian: Perencanaan fondasi dihitung berdasarkan muatan normal:

Pq R : q : o

75 ton dan P2 = I I Pr +Pz:75 ton+ 1,50 kg/cm2

:

ton.

lll ton: 186ton

15 ton/m2

15 ton/m2

Letah R terhadap

P1:

tt:

I

0,60meter .2,5tonlm3 = 1,50 ton/mz

onetto o - q:

R.rr :

P1

-

1,50

.0+P2.r

Pz'r R

+==

=-lllton.

3,28meter

ton/m:

13,50 ton/m2 '

Rekayasa Fondasi

50

Fondasi direncana dengan bentuk segi empat, maka:

L

2(a1+r) 3,28):

2 (0,20 +

=

6,96 meter

7,00 meter

Luas fondasi yang diperlukan (A) adalah:

6

R

186

neuo

1

A L =

3,5

13.7',778

6,96

2,00 meter

Dengan demikian ukuran fondasi dipakai B x L

'*l '-il l+ I

Ef

Chek terhadap muatan darurat

Pl P2 q : R :

l:

95,50 ton 151,50 ton 1,50 tor/m2

Pr+ Pz

:

Letak R terhadap

95,50 + 151,50

:247 ton

P1

P, .r

.R

frL

151,5.0.5,50 247

=

3,373 m

Letak pusat berat fondasi (titik o) terhadap 0,2

:

Exentrisitas ( e

):

:712

-

P1

3,30 meter 3,373

- 3,30:0,073 meter

:

2 meter x 7 meter

5l


R (. 6.e) 6n'ok=7['* q).'

(t+ 6* ,. =U -ma* 7x2\

:

6'0'073')+

7 )

2O,246tonlm2< l%

t,5o

o ijin = 22,5 tonlm2 ------)

aman

Chek terhadap muatan danxat2'.

Pr 75 ton P2 111 ton : Mr 22,50 ton meter Mz 33,50 ton meter q : 1,50 ton/m2 Pr+P2:75+lll:186ton R Letak R terhadap

P1

R.rr: Pr.0+P2.r*Mr+Mz P..r+M,+M, R

lll

5,50 + 22,5 + 33,5 186

3,583 m Letak pusat berat fondasi (titik o) terhadap

:712 - 0,2 : 3,30 meter Exentrisitas ( e )

R

6'ak=7 6,ok=

:

4.2

:

3,583

(. o.e) [t* q )*'

-

3,30

:

P1

0,283 meter< 1/6.8

(.

60,4)*r,so r, ['+-7 ) 186

1g,0g ton/m2< l%

a ijin:22,5 ton/mz

aman

--1'

DITINJAU FONDASI KAKI GABUNGAN BENTUKTRAPESIUM

Bentuk trapezium (Gambar 4.5) digunakan, apabila ruangan meneruskan beban P besar terbatas, misal P2>

di tempat fondasi yang kolornnya

P1

{3{.. {L

.:i

;b

j l

RekaYasa Fondasi 52

t

R lebih dekat dengan P2 atau lebih dekat dengan muatan yang besar. Bentuk fondasi seperti tergambar menggambarkan bahwa tanah di

I

Dalam

I

sebelah kanan fondasi terbatas.

*L----

perencanaan fondasi, R diusahakan melewati pusat berat fondasi (titik o)

r+

laz

Gambar 4.5 bentuk traPesium Masalah yang harus diketahui adalah: resultante muatan ( R ) Berapa ukuran 81, berapa ukuran 82, dan dimana letak dengan bentuk simetris bagian atas dan bawah, dapat

Titik berat bidang trapesium

dicari

dengan

menggunakan persamaan sebagai berikut: maka sumbu x berada di tengah-tengah, sedang Karena bentuk trapesium simetris bagian atas dan bawah' sebagai berikut: untuk mencari letak sumbu y dapat digunakan persamaan xl

x2

I J

4.5

,.(u,*'u,) B,+8, I

I

)

B,\

4.6

.1,(28,* J \ B,+8, )

Sesuai Gambar 4.5, panjang fondasi

(L) dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut:

L:r*?4*O,2

4.',l

a pada fondasi tersebut, maka: Resultante muatan merupakan jumlah muatan yang bekerj

P:P, *Pz momen tehadap Pl atau P2 atau Letak R dapat dicari dengan menggunakan analisis keseimbangan terhadap tepi By atau Bzsebagai berikut:

53


Letak R tehadap

R.12:P1

-t2-

Pz

adalah:

.r

P'.r

4.8

R

Letak R terhadap 82 berjarak x2 dengan x2: t2* @2 Fondasi harus sentris, artinya letak resultante muatan

(R) harus melalui titik berat luasan

fondasi

trapesium. Luas fondasi (A) yang diperlukan dapat diketahui dengan menggunakan persamaan sebagai berikut: Luas fondasi yang diperlukan

R

(A): 6

netto

Berdasarkan bentuk fondasi (trapesium), maka luas dasar fondasi dapat dicari dengan persamaan sebagai

berikut:

A:%.(Br+Br).L A = B,+8, L

2

g,

4.g

- B.

4.lo

g".L=?! B.,T, =24

Bila nilai pada persam

3'*, = t

aan 4.9 dimasukkan ke dalam persamaan

4.6, maka akan menjadi sebagai berikut:

2A Br*L

-Z*

T

3.x,

2A ^ 2A

3.x,

i-----+ it-

L L

2A

2A

L=B'

atau:

\ - 2A(3.x" "-ll B.=-l '

L

[r

4.11

)

Batas minimal lebar Br:

81 harus lebih besar atau sama dengan lebar kolom, atau dapat ditulis 81 > lebar kolom. Secara teoritis

jika:

xz: ll3. L, ini berarti bahwa bentuk luasan fondasi adalah segitiga, xz: ll2. L ini berarti bahwa bentuk luasan fondasi adalah segiempat.

Rekayasa Fondasi

54

Dengan demikian panjang x2 berinterval antara

ll3 <xz

dengan

l/3 sampai dengan t/z atat

dapat ditulis:

Br lebih besar atau sama dengan lebar kolom. Jika didapatkan Br< lebar kolom,

footing' maka perlu dicari alternatif bentuk lain, misal bentuk T atau strap Contoh Soal5: tanah ijin: 1,6 kg/cm2, berat Diketahui suatu fondasi kaki gabungan seperti tergambar, daya dukung volume beton: 2,55 tonlm3 Dasar fondasi diletakkan pada - 0,8 m dari muka

Drt

Pr

Mz

r=55m

tanah. lebar kolom

:

0,4 m

Adapun muatan yang bekerja adalah sebagai berikut (lihat tabel di bawah)

u

P1

Jenis Muatan

(ton)

Pz

(ton)

Muatan mati

55

71

Muatan hidup tereduksi

21

41

4l

8l

Muatan hidup Penuh

Dengan adanyagempa, maka pada kolom satu timbul momen :34 ton meter yang arahnya kekanan (searah jarum jam),

Mf

23 ton meter, pada kolom 2 timbul Mz

trapesium?' Rencanakan dan gambarkan ukuran fondasi tersebut dengan bentuk

normal Muatan darurat I : Muatan darurat II :

Muatan

: II2 ton' : muatan mati + muatan hidup tereduksi, sehingga Pr 76 ton dan Pz : ton' Muatan mati + mutan hidup penuh, sehingga Pr 96 ton , dan Pz: 152

I bekerja muatan Pt : 76 ton dan momensatu(M1):23tonmeter,danpadakolomduabekerjaPz:112ton'dan Muatan normal + momen, sehingga pada kolom momen dua

(M2):34 ton meter,

Penyelesaian: Perencanaan fondasi dihitung berdasarkan muatan normal:

Pr :76tondanP2: 112ton. R : Pr * Pz:76 ton + I 12 ton :

188 ton

_r.i


q :0,80 meter .2,5 ton/m3 :Zlon/mz o : 1,60kglcmz = 16 ton/mz onerto= o - q : 16 ton/m2 - 2 tonlm : 14 ton/mz Letah R terhadap

.

P1:

R.rr: Pr.0+P2.r r,,R: P, .r -

112.5,50 . 3.276 m 188

=

t2 = R-r, --- :5,50m -3,276m=2,224m x2 : rz* az:2,224 6* 0,2 tn:2,424 m Luas fondasi yang diperlukan (A) adalah: 188 :13,428m2 A-- R : -:--

ttetto 14 ar * r * az:0,2 m* 5,50 m + 0,2 m:5,90 m 6

L:

Untuk selanjutnya dengan persamaan 4.11 dicari besarnya nilai B1:

[i:. , =2! L [Z -,))

B.

B. _2.13,428

'

(t.2,+Zq _r)

5,90 [ 5,90 )

= 1,058 m> 0,4 m (lebarkolom) ....... OK Lebar Bz dicari dengan menggunakan persamaan 4.9 sebagai berikut:

B.=24 .L -8, B"" -2'13'428 -1,058 590

:3,493 m Berdasarkan hasil hitungan di atas, maka ukuran fondasi adalah:

B1 :1,058m=1,10m Bz =3,495m=3,50m

L

:5,90 m

/

r $

Rekayasa Fondasi

56

Chek terhadap muatan darurat

P1 P2 : q = R=

l:

96 ton 152 ton

2

ton/m2

Pr+ P2 :96

+

152 = 248 ton

Letak pusat berat traPesium: Letak pusat berat luasan fondasi terhadap sisi kanan dicari dengan menggunakan persamaan 4.6 sebagai berkut:

t

, (za,+ar) 3 [ B, +Bz )

X2

-.L,1

X2

!,

X1 =

L -xz

3

|

t,to+:,so') l,l0 +3,50 )

no.[2.

\

: r,or, -

5,90 m -2,437 m 3,463 m

Momen terhadap pusat berat luasan fondasi (titik o)

Mo:

ar)} + P2. (x7- a2) 96. {-(3,463-0,20)} + 152.(2,437 -0,20) - 313,248 + 340,024

Pr . {-(xr

-

26,776 ton meter

R

6ôk=7*

MU

,,

*n

:

M"

57


&=3'50m

xl

= 3'493 m

I.,

Io*A.x2

Io

1112 .by.b*3

Io

l136 .by.b"3 untuk fondasi bentuk segi tiga'

Iy

Ut2 .1,1.0 .5,93 ( 1, 0. 5,90) (2,9 5 -2.$T2

untuk fondasi bentuk segi empat

1

2.1136.1,20 .5,93 2.1 I 2.1,20. 5,90.( 1 I 3 .5,90-2,437)2

A A

: : : :

18,826 m 4 1,708 m 4 73,692 m

:

35,792 ma

4

11566

4 mr

%.(8,+82).L %. (1,10

+ 3,50). 5,90: 13,57

m2

Tegangan yang timbul pada tepi kanan dan tepi

R

okoron=

- Ranan

kiri

(opunun

dan oti,i)

M,,.x

I, A,+--;-+q

248 26,776.2,437 13,57

.^

35,792

:18,275+1,823+2 :22,098 ton/m2< lt/z.oijin:l% .16:24 tonlm2 ... '..

R M,,.X Okiri =-:---Tui 1, A

aman

Rekayasa Fondasi

J8

248 26,776.(-3,493) , .

ktrt =-T-=13,57

,;,.. -

: :

-2,613 + 2

18,275 17

-

35,792

,662 ton/m2> 0

<

lt/z.oiiin:24 tonlm2 ... '. ". aman

Chek terhadap muatan darurat2:

76 ton P1 112 ton P2 M1 23 ton meter 34 ton meter Mz : q 2 tonlm2 : Pi*Pz:76+ll2:188ton R 13,570 mz A 3,493 m Xy 2,437 m x2 Iy 5,792 ma Momen terhadap pusat berat luasan fondasi (titik

Mo :

o): M,

Pr . {-(x, - ar)} + Pz .(xz- ur) + M' +M, 96. {-(3,463-0,20)} + 152 . (2,437 - 0,20) + 23 + 34 - 313,248 + 340,024 + 23 + 34 83,776 ton meter

R

tf 6, -Kdndn=-T-Tq A

M,,.x l,

_ I88 +83,716.2,437 (T - Kanrn 8,57 35,792

+1

14,956+5,704+2

22,66 ton/ m'
. . . ..

aman

P M.x A I,

6r,_, --+-tQ

-

r88

kttt B,5i

14,956 8,82

83,776.(-3,493)," |

--

L

35,792

-

8,175+ 2

I torVm'>O
24

tonJ m2

..

.' . ... aman

59


4.3

DITINJAU FONDASI KAKI GABUNGAN BENTUKT Prinsip hitungan untuk fondasi kaki gabungan bentuk T (Gambar 4.6) sama denganfondasi

kaki gabungan bentuk trapesium.

A : Br .Lr +Bz.Lz L :L1*L2 Lz :L-Lr Lr :L-Lz A :Br.Lr+82.(L-Lr) A =Br.L+(Bz-Br).Lz

I Gambar 4,6. Fondasi kaki gabungan bentuk T t_

R c N",to

R= 4+

P2

6Nutto=6-Q Q=ht.\po, Cara perhitungan:

Misal diketahui Akan dicari

: I

L, R, x2, dan A 81, 82, L1, danL2

Dilakukan dengan cara "trial and error"

Trial Br, dan 82 maka akan didapat L1 Trial 81, dan Lr maka akan didapat 82 Contoh Soal 6: Diketahui dua buah kolom dengan jarak as - as kolom : 5,50 m, kondisi lahan sebelah kiri dan sebelah kanan fondasi terbatas pada tepi kolom. Tebal plat fondasi 0,65 m, permukaan fondasi rata dengan permukaan tanah, lihat Gambar di bawah. Ukuran kolom masing-masing 0,38 x 0,38 m' dan beban yang bekerja sebagai berikut:

/

Rekayasa Fondasi

60

(ton)

Baban

Pr (ton)

Tetap

75

lll,7

Darurat

76

112,7

Daya dukung tanah Uin (o)

:

Pz

Mr (ton meter)

M2 (ton meter)

22

32

1,4 kglcm2 ,berat volume pasangan (beton)

:

2,4 ton/m3

Rencanakan fondasi tersebut dengan bentuk T

Penyelesaian:

: Pl :75 ton P2:lll,7ton Muatan darurat : Pl :76 ton,Ml :22 ton meter P2 : 112,7 ton,Mz:32 ton meter

Muatan normal

Fondasi direncana berdasarkan muatan normal

lll,7 ton: 186,7 ton 0,65 m .2,4 ton/m3 : 1,56 ton/m2 l,4kglcmz : 14 ton/m2 onetro o - q : 14 ton/m2 - !,56 ton/m2 -- 12,44 ton/m2

R q o

Pr +

:

P2:75 ton +

Df .you, :

Luas dasar fondasi

(A): - i- =,='ll'' 'ol u : 6 12,44 ton / m'

15 m2

nerro

Direncanakan fondasi kaki gabungan berbentuk T sebagai berikut:

A:Br.Lr+Bz.Lz Dicoba 81

82 :3,5

L

:

1,5 m

m

=5,5*0,38 :5,88 m

Fondasi dengan Kaki

A 15

Br.L+(Bz-B,).Lz

:

1,5.5,88+(3,50- 1,50)'L2

- (1,5.5:.8.8) = 3,09 m 3,50 - 1,50 L-Lz 15

L,' Lt

61

Gabungan

: :

5,88 m

-

3,09 m

2,78m

Diambil ukuran fondasi sebagai berikut: Lr:2,78 m iLz = 3,10 m v

= = Az : : A : : =

Ar

"-.o,

|

,.;;'iA'

i

'-- l, i*r"

Keseimbangan momen terhadap sisi kanan:

X1 :'A.Lr+Lz:Y2.2,78+3.10:4,49m x2 :%.Lz=%.3.10:1,55 m 4,17 .4,49 +10,85 .1,55 + Ar.x, = 2,36 m x. '-o Ar.x, l5,oz

A

d1 : 3.2 :

t/z.Lr+ (Lz-x") =Y2.2,78 + (3,10 -2,36)=2,13m Xo - /r.Lz= 2,36 - % .3,10: 0,81 m

L,'+ At . atz + lll2 .Bz.Lz3 * Az. az2 llll.t,5m. (2,78m)3 + 4,l7nf . (2,13m)2 + ll 12. 3,5m.(3,10m)3 + 10,85m2 . (0,81m)2

lll2.\.

ly

[v=

2,685 + 18,918 + 8,689 + 7,1 18 37,410 ma

+ (ll2.L1 3,33 m

br

a1

bz

a2

=

-

0,3812):2,13 + (ll2 .2,78 * 0,3812)

+ (l 12.L2 - 0,3812) 2,17 m

:

0,8

I + (l 12 . 3, I 0 *

0,3812)

Br .Lr 1,5

.2,78:4,1'7

mz

Bz,Lz 3,5 '

3,10:

10,85 m2

Ar*Az 4,17

+

10,95

15,02 m2

Rekayasa Fondasi 62

Mo : :

Pr.br+P2.b2+Mr+M2

+ 32 ton meter 75ton . (-3,33m) + I l1,7ton .2,17m+ 22 ton meter - 24g,7 5 ton meter + 242,389 ton meter + 22 ton meter * 32 ton meter

:

46,639 ton meter.

P M.x

6k,nrn= ,*-i-*q ty A

_186,7 +46,639.2,36 +1,56 -

^

ekanan

15,02'

=

3'7,4lOy

L2,430+2,942 + 1,56 l6,932tor/m2< lYz'o

R

6kiri

o ko,on

M,,.x -;

=

:

l%'14 = 21 ton/mz """"' aman

*'

186,7 a6,62 T? a,56 ' ''"" 37

,410,

: -oZ12,430-4,388 + 1,56 = 9,602 ton/m2> 0 < l%s :

ly'z'\4

:21

tonlmz

""""'

aman

tergambar dapat dipakai: Dengan demikian ukuran fondasi dengan ukuran

81

:

L

:5,88 m

Lz

:

1,5 m, 82= 3,5 m

Lr :2,78m

4.4

3,10 m

FOOTING DITINJAU FONDASI KAKI GABUNGAN BENTUK STMP

dua buah fondasi telapak digabung dengan balok Fondasi kaki gabungan bentuk strap Footing adarah secara bersama-sama, lihat Gambar 4'7 ' penghubung, sehingga kedua fondasi telapak tersebut bekerja

63


Dengan adanya balok penghubung antara dua fondasi, maka beban P1 dan P2 akan ditahan secara bersama-sama oleh kedua kedua fondasi tersebut, dengan luas fondasi sebesar A

:

Ar + Az

Prinsip perhitungan: Luas fondasi dibitung berdasarkan muatan nonnal dan diusahakan pusat berat / titik berat luasan fondasi berimpit dengan garis kerja gaya (titik berat resultante muatan).

Gambar 4.7. Fondasi "Strap Footing" Contoh Soal T: (P2) Dua buah kolom berjarak 6 m seperti tergambar, muatan kolom satu (P1): 70 ton, muatan kolom dua ijin: : 100 ton. Ukuran kolom satu: 40 x 40 cm2, ukuran kolom dua 60 x 60 cm2. Daya dukung tanah l,2kglcmz,sebelah kiri fondasi tanah terbatas pada tepi kolom, tebal fondasi 0,80 m. Rencanakan fondasi

plat tersebut, bila berat volume pasangan

:2,5

tonlm3

Penyelesaian:

R = pl+P2 70 ton + 100

Letak R terhadap

ton:

170 ton

P2

R.rz: Pr.r t2 @1 .r)/R (70 .6) t 170 2,470 m

I

Rekavasa Fondasi

64

t_

R 6 Nruo

q

:

hr '^l pn,

0,80m .2,5 ton/m3 :2lon/m2

6N"uo: o-q 12 ton/rrJ-Z ton/m2 170 ton : -----=

A

70 ton

/ m"

:

I

0 ton/m2

17 m2

Kunci penyelesaiannya adalah pada penentuan panjang fondasi (L) Ditentukan panjang fondasi satu

x

(L1):3

m

= r_Lrl/*ar 6m-3 ml2+ 0,20m:4,70m

Keseimbangan momen terhadap titik berat fondasi dua (o2)

A.x2: Ar

.x

,A'1

A. x. ----"-' x 17 .2,470

:8,934fff

4,70

A, 8.934 'Lt3 Az : A-A1 =17m2-(3m.3m):3*z Fondasi dua diambil bentuk bujur sangkar, maka

8.,:,[1 :

,..6

:

Bz:

Lz

2,828 m=2,e0 m

Dengan demikian ukuran fondasi ditetapkan sebagai berikut:

:3,00 ffi, Lt :3,00 m Bz:2,90 fr ,Lz:2,90 m Ar : 3,00 m . 3,00 m:9,00 Az:2,90 m '2,90 m: 8,41

Br

A:

Ar + A2

:

9,00 m2

m2 m2

+ 8,41 m2 : 17,41 rnz> l7

Ar dan A2 menunjukkan satu kesatuan

m2

Fondasi dengan K-aki Gabungan

At

X1

f2 f1

.x

A =\ll9 1i,41

X2

65

=2,43 m

x2: 4,70 m - 2,43 m: 2,27 rt :Xz f-t2:6m-2,43m:3,57m

Momen terhadap pusat berat fbndasi Mn

:

.rr*Pz.rz

Pi

t

(itik

o):

70 ton . (-3,57 rn) 100 ton . 2,43 m - 249,9 ton m 243 tan m 6,90 ton m

f

:

Lr2,9m tt<_-+t

I

T B2:2,9m

I

Br

.\.L,'+

B1 .L1 .xr2

+ ll12 .Bz.Lz3 *82.L2.x22

Iy

1112

Iu

ll12 .3m. 3m3 + 3m .3m . (2,27m)2 + ll12 .2,9m .(2,9m)3 * 2,9 m .2,9 m . (2,43m)z 6,75 ma + 46,376 m4 + 5,894 m4 + 49,660 m4 108,684 ma

R

6korn,r=-a A ukanan-

=

AI

.",X, aq lv

170 - 6,90.3,88 t_L,

fi,41'

l0g,694

9,764tonlm2 - 0,246tonlm' + zton/m' 9,516 ton

6ki,i=

R

I m2< 12 ton/m2.... aman

M,.X,

e--i7*0

J

66

Rekayasa Fondasi

oki,i =

170

^:9,764

4.5 l.

6,9C.(-i,sl

**

1,

) + z^

tonlmz + 0,228 ton/m2+ 2 torumz: 11.992 ton/n:2< 12 ton/mz ...^ arran

SOAL-SOAL

Direncanakan fondasi kaki gabungan bentuk segi empat, ukuran kolcm adalah 40 cm x 40 cm, jarak antara kolom 5,50 rn, tebal fondasi 0,75 m, tanah disebelah kiri foirCasi terbatas, lihat gambar di bawah. Daya dakung tanah dasar 1,8 kglcm2 dengan berat volume : 1,6 tor/m3.

Rencanakan ukuran fondasi tersebut bila diketahui bahwa beban yang bekerja terdiri atas: Baban

2.

P1

(ton)

P2

(ton)

Beban Tetap

100

150

Beban Sementara

150

175

M1 (ton meter)

M2 (ton meter)

+30

+50

Direncanakan fondasi kaki gabungan bentuk segi trapesium, ukuran kolom adalah 40 cm x 40 cm, jarak antara kolom 5,75 m, tebal fondasi 0,80 m, tanah disebelah kiri dan kanan fondasi terbatas, Iihat gambar di bawah. Daya dakung tanah dasar l,75kglcm2 dengan berat volume

:

1,6 ton/m3.

Rencanakan ukuran fondasi tersebut bila diketahui bahwa beban yang bekerja terdiri atas: Pr (ton)

Pz (ton)

Beban Tetap

t20

150

Beban Sementara

135

160

Baban

Mr (ton meter)

M2 (ton meter)

+32,50

+50


3.

67

Direncanakan fondasi kaki gabungan bentuk huruf T, ukiran koli;m adalah 40 cm x 40 cm, jarak antara kolom 5,60 rn, tebal fondasi C,,70 m, tanah disebelah kiri fondasi terbatas, lihat gambar di bawah. Daya dakung tanah dasarl,70 kg/cm2 dengan berat voir-ur-tc : I ,5 ton/mr.

Rencanakan ukuran fondasi tersebut bila diketahui bahwa beban yang beker.ja terdiri atas:

Baban

4.

(ton)

P1

(ton)

P2

Beban Tetap

t20

r50

Beban Sementara

135

r60

M1 (ton meter)

M: (ton meter)

+32,50

+50

Direncanakan fondasi kaki gabungan bentuk strap-footing, ukuran kolom adalah 4C cm x 40 cm, jarak antara kolom 6,0 m, tebal fondasi 0,75 m, tanah disebelah kiri fondasi terbatas, dan disebalah kanan fondasi bebas, lihat gambar di bawah. Daya dakung tanah dasar 1,6 kglcm2 dengan berat

volume:

1,6 ton/m3.

Rencanakan ukuran fondasi tersebut bila diketahui bahwa beban yang bekerja terdiri atas: Baban

P1

(ton)

P2

(ton)

Beban Tetap

100

150

Beban Sementara

150

175

M1 (ton meter)

M2 (ton meter)

+30

+50

-oo0oo-

nru r/frfrFf F0ttflfif, Tt0ttl

5.1

PENGERTIAN FONDASI PELAT/RAKIT

Pondasi rakit (raft foundation) adalah pelat beton yang berbentuk rakii melebar keseluruh bagian dasar bangunan, yang digunakan untuk meneruskan beban bangunan ke lapisan tanah dasar atau batu-batuan di bawahnya.Sebuah pondasi rakit bisa digunakan untuk menopang tangki-tangki penyimpanan atall digunakan untuk menopang beberapa bagian peralatan industri. Pondasi rakit biasanya digunakan di bawah kelompok silo, cerobong, dan berbagai konstruksi bangunan' Fondasi pelat lrakit merupakan pondasi gabungan yang sekurang-kurangnya memikul tiga kolom yang tidak terletak dalarn satu garis lurus, lihat Gambar 5.1.

tl

E E E

fI a. Fondasi

rakit dengan tiga

kolom

Gambar 5.1

B entuk

b.

Fondasi rakit dengan dua kolom dan satu dinding beton

fondasi rakit minimal

Pada prinsipnya fondasi rakit adalah bahwa untuk satu bangunan menggunakan satu fondasi telapak untuk menopang seluruh beban kolom yang ada pada bangunan tersebut, lihat Gambar 5.2.

ri, IE,

&

70

Rekal'asa Fondasi

Pot A

-.4,

Gambar 5.2 Fondasi rakit

5.2

KETENTUAN PENGGUNAAN FONDASI RAKIT

Fondasi rakit digunakan, apabila jumlah luas seluruh telapak melebihi serengah luas bangunan {muatan bangunan cukup besar), lebih ekonomis apabila digunakan pcndasi rakit, dan juga untr"rk nrenqatasi tanah dasar yang tidak honiogen, misal pada tanah dimana bangunan akan didirikan terdapat tanah lunak (daya dukung tanah tidak begitu besar), supaya tidak terjadi perbedaan penurunan cukup besar. Secara struktrr, fondasi rakit merupakan pelat beton bertulang yang mampu menahan momen, gaya lintang, geser pons yang terjadi pada pelat beton, tetapi masih aman dan ekonomis. Apabila beban tidak teriaiu besar dan jarak kolom sama maka pelat dibuat sama tebal. Untuk mengatasi gaya geser pons yang cukup besar, dilakukan pertebalan pelat dibawah masing-masing kolom atau diatas pelat. Pemberian balok pada kedua arah dibawah pelat bertujuan menahan momen yang besar dapat juga dipakai pelat dengan struktur seluler(bilik-bilik).Sedangkan untuk mengurangi penurunan pada tanah yang kompresible dibuat pondasi yang agak dalarn, struktur ini disebut pondasi pelat terapung I floatingfoundation Pondasi rakit biasanya juga dipakai untuk ruang-ruang bawah tanaln (lta.rement) yang cialarn, baik untuk menyebarkan beban kolom menjadi distribusi tekanan yang lebih seragarn dan juga dapat berfungsi scbagai lantai ruang bawah-tanah.Keuntungan khusus nntuk ruang bawah-tanah yang berada pada atau di bawah MAT (Muka Air Tanah) aclalah clapat menjadi penyekat air tar-rah.

Bangunan bawah tanah yang lantainya terletak beberapa meter di bawah permukaan tanah, dibangun dengan cara menggali tanah saurpai kedalaman dasar pondasi. Untuk menghindari penurunan bangunan, maka diusahakan penggalian tanah untuk fbnclasi beratnya > berat bangunan. Jadi bangunan scbesar ini dapat didukung oleh ruang bawah tanah yang tanerh dasamya berupa lernpung sangat lunak dan mudah mampat, yang secara teoritis beban tersebut tidak akan mengakibatkan penurunan. Pondasi rakit bisa ditopang oleh tiang-pancang, apabila dimana fondasi akan dibuat air tanah cukup tinggi atau cli mana tanah dasar uruclah terpengaruh oleh penurunan yang besar. Pondasi rakit terbagi lagi dalam bcberapa jenis yang lazim atau sering digunakan, yaitu:

Fondasi

L 2. 3. 4. 5.

P e latlRakit

(lvlat/Rc{.f FounCati o n)

71

Plat rata Pelat yang drtetralkan di bawah koiom

Baiok dan plat Plat deugen kaki tiang Dinding n:ang bawah tanah sebagai bagian pondasi telapak

5.3

TAIIAPAN PEL-AKSA,NAAN PEMBUATAN PONDASI RAKIT (Rdpp FOUNDAT{*N)

5.3.1 Persiapan peralatan Termasuk dalam pekerjaan persiapan peralatan adalah sebagai brikut:

l.

Menentukan peralatan apa saja yang akan digunakan dalam pekerjaan pengecoran, peralatan tersetrut harus memiliki daya jangkau dan daya angkut yang memadai.

2. 3.

Melakukan pemeriksaan terhadap peralatan yang akan digunakan untuk pengecoran. Menyediakan penerangan yang baik di lokasi pengecoran, apatrila pekerjaan diperkirakan akan sampai malam hari.

4. 5.

Menyiapkan terpal (tarpaulin) penutlp untuk mengantisipasi bila terjadi hujan dan mengarahkan air hujan ke luar lokasi pengecoran. Menempatkan pompa beton dekat dengan lokasi pengecoran untuk menghindari terlalu banyaknya sarnbungan pipa.

5.3.2 Persiapan Pengecoran Beton Termasuk dalam pekerjaan persiapan pengecoran beton adalah sebagai berikut:

1.

Memberi tanda dengan jelas

di

sekitar formwork, sebagai batas ketinggian beton yang akan

dituangkan.

2. 3. 4.

Melakukan pembersihan tempat pengecoran, membuang sisa-sisa kawat pengikat, dan menyiram dengan air tempat pengecoran kemudian dialirkan keluar lokasi pengecoran. Membuat pagar pengaman agar proses pengecoran tidak mengganggu pekerjaan yang lain. Pemesanan adukan beton, untuk pengecoran skala kecil, pemesanan dilakukan sesuai perhitungan, sedang untuk pengecoran skala besar, jumlah pemesanan ditambah 3oh dar\ total beton yang dibutuhkan dan harus dihitung secara cermat untuk mencegah pemesanan berlebih.

5.3.3 Pengecekan Adukan Beton Tremasuk dalam pekerjaan pengecekan adukan beton adalah sebagai berikut:

1. 2. 3.

Melakukan pengecekan surat pengantaran beton, untuk memastikan mix design, sesuai kuantitas, dan slump tepat. Melakukan tes slump, sehingga sesuai dengan nilai slumpyang telah disepakati Untk fondasi rakit, pelat lantai dan balok: setiap 25m3 adukan beton harus diambil I set sampel (3 silinder). Bila jumlah beton melebihi 100m3 I set sampel diambil setiap 100m3"

Rekavasa Fondasi

72

4.

Untuk kolom dan d:1ding , sctiap truk mixer harus diambil I set sampei. Satu set sampel berisi 3 silinder. I silinder untuk pengujian kuat tekan beton 7 hari,1 silinder untuk pengujian kuat tekan beton 28 hari, dan 1 siliniier untuk cadangan.

5.3.4 Hal-hal yang hams diperhatikan dalam pelaksanaan pengccoran fondasi rakit

1. Z. 3. 4.

Tidak boleh ada penambahan air pada adukan bett:n' Memastikan semua platform dan jalan pekerja telah terpasang di sek-itar lokasi pengeooran' pengecoran harus dikerjakan sedemikian rupa sehingga tidak terjadi pengecoran tidak rata, segregasi, terbuangnya materi al, serta rusakny a fo rmw a rk'

Beton haruslah terbentuk sedekat mungkin dengan hasil akhir sehingga tidak mernbutuhkan pekerjaan lain setelahnYa'

5. 6. 7. g.

yang dieor Beton haruslah dicor secara berlapis sesuai ukuran vibrator, kecuali untuk area basemen langsung hingga level final. Beton tidak boleh digerakkan secara lateral oleh vibrator' Beton harus digetarkan sesuai pola yang ditentukan untuk memastikan kepadatan beton' pekerjaan Beton tidak boleh jatuh bebas, lebih rlari l,5m untuk pekerjaan tertutlrp dair 0,9m untuk terbuka.

g. Bila adukan

beton akan dituang ke lokasi yang bersinggungan dengan beton yang sudah ada sebelumnya, beton yang telah atla hendaknya disiram air atau dilapisi cairan pengikat. goni basah 10. Setelah beton mengeras danformv,orktelah dilepas, beton diselimuti dengan kar.rng dengan overlap 100mm dan tidak dibuka setidaknya selama 7 hari.

5.4

PERENCANAAN FONDASI PEI..AT

pa6a dasarnya untuk merencanakan fondasi rakit sama dengan perencanaan fondasi kaki gabungan, yaitu:

l.

fondasi Mengusahakan resultante muatan ( R ) termasuk berat tanah di atas fondasi dan berat yang melalui/bcrimpit dengan titik berat luasan fondasi, dengan demikian besar-nya tegangan ( o ) bekerja di bawah semua kolorn sama yaitu sebesar:

o = 4 densan A

:

luas dasar fondasi

A

2.

Akan tetapi untuk mendapatkan hasil perencanaan dengan resultante muatan berimpit dengan titik pada berat luasan fondasi adalah sulit, maka untuk keperluan menentukan tegangan yang timbul setiap titik dengan koordinat (* , y) dipakai persamaan 3.15 sebagai berikut:

Vr oc.,r,im-j-

R , M,'x , M*.Y , M,,.x I u'""uc.rrrint 'r + M-.v x.-+4 atauo-,.-,...=-+ \

dengan syarat

onrin

'=

)

A

Iy

Ir

0

Didalam perencanaan fondasi rakit ada beberapa kemungkinan yang bisa dilakukan di lapangan yaitu, apabila beban tidak terlalu besar dan jarak kolom sama maka pelat dibuat sama tebal. Untuk

'ii

dl:

$r

&

ffi ffi

F on das i P e lat/R aki t ( Ma t/Raff F ou ndat

io

73

n)

mengatasi gaya geser pons yang cukup besar, dilakukan pertebalan pelat dibawah masing-masing kolom atau diatas pelat. Selanjutnya lihat Gambar 5.3.

b.

a. Pelat fondasi dengan tebal sama

Pelat fondasi dengan tebal tidak sama

Gambar 5.3 Fondasi pelat i rakit Contoh Soal8: Diketahui:suatu fondasi mat I rakit dengan dengan ukuran seperti tergambar, menahan beban:

Pl : 175 ton P2:270 ton

:

300 ton

P4:

500 ton

P3

Tebal fondasi : 0,60 meter Muatan dinding: 1,5 tor/m'

Berat volume pasangan beton, (f,pu,

)=

2,50 ton/m3

l{Dr* Pertanyaan : Berapa besarnya tegangan yang terjadi di bawah fondasi?.

Penyelesaian: Muatan merata (q)

q R

:

:

tebal fondasi x berat volume pasangan beton

0,60 m .2,50 tonlm3

:

1,50ton/m2

Pr + Pz + Pj + Pq + berat dinding

175 ton+2-0 ton+300 ton+500 ton+7,3

=

1245 ton + 10,95 ton + 13,05

ton:

m. l.51silrn'+(9m-0,3m) . 1,5 ton/m'

1269 ton

74

Rekayasa Fondasi

My = Pi. (-xr) + (P:) . (-x:) + (Pz) .(xz) +G+) . (xa) + (9m-0,3m).1,5 ton/m,. (x5) = 175 ton. (-3,35 m)+300 ton . (-3,25 m)+(270 ton) . (2,35m)+(500 ton).(2,35m) + : =

(8,3m).

1,5

-586,25

tonm-900 tonm+634,50tonm*

ton/m'. (3,50m) 1175

tonm*43,575 tonm

366,825 ton m

M, = Pr.(yr)+ (Pz) . (yz) + (P:) .(-y3) +G4) . Cy+) + (7,3m).1,5 ton/m,. (y5) + =

(4,5m-0,3m).1,5 ton/m'. (yo) + (4,5m).1,5 torlm'. (y7) 175 ton.(3,5 m) +270 ton.(3,5 m) + 300.(-3,5m) + 500.(-3,5m)

+ (4,2m).1 ,5 ton/m'

=

612,5 ton

m*

13,23 ton m

=

-

.

(2, I m)

945 ton

m-

*

10,95ton.4,35m

+ (4,5m). l ,5ton/rn' (2,2 5 m) .

1050 ton

m-

1750 ton

m+ 47,6325 ton m-

15,1875 ton m

- 1196,825 ton m

Iy : lll2 .by. b*' = lll2 . g . (7,3)t :291,76275 ma I, lll2 .b^. br' : lll2. (7,3) .93 : 443,47500 ma A : b*.br:9m.7,3m=65,7m2 R , M,.x M..y .T "ex*tm=-i

A-

I,

----:--Q

I*

"!

Tegangan maksimum (o,,ur, ) dimungkinkan terjadi pada titik A, dengan koordinat (+ 3,65 ; - 4,5)

o''ok'=

t269 . 366,925. 3,65, (-ltg6,g25).(-4,5) ., .^ + * + l'5u 65J ,rrJ6r3t oot*

o,,uk, = 19,315 + 4,589 +12,144+ 1,50 =37,548ton/m2 Tegangan minimum (o,,in) dimungkinkan terjadi pada titik B, dengan koordinat (-3,65 ; + 4,5)

1269 366,825.(-3,65) (-1196.825).r+4.5)

65,7 291,76235 o,,, i n

= I 9,3 1 5 - 4,589

-

12,1

44+

1,50

443,475

= 4,082 ton/ m2

_

_

Fo ndas

i

5,5

SOAL-SOAL

l.

Pe I at/Rokit ( fu{at/Ralf

Diketa.hui: suatu fondasi mat

0,3m

75

F cuncicttion)

I rakit

6m

dengan ukuran seperti tergambar:

lm

f

dengan ukuran seperti tergambar menahan

o,r.

beban:

Pl =

170 ton

P2: 265 ton P3 :300 ton P4:475 ton Tebal fondasi : 0,60 meter Muatan dinding: 1,5 ton/m Berat volume pasangan beton, (Yo*

): 2,5G ton/m3

Ukuran kolom 1 dan kolom Ukuran kolom 3 dan kolom

2:0,6m 4:0,8m

x 0,6m x 0,8m

Pertanyaan: Berapa besamya tegangan

yang

terjadi di bawah fondasi?.

2.

Diketahui: suatu fondasimat lrakit dengan muatan dan ukuran seperti tergambar:

0.5;n 6rn

6m

ffir

Tebal fondasi

.0.5m ),5)m

--tr-------tr------tr-- F, ton

4$

ton

ton

rtl ttl tll tll tll

23,5 rn

140 I 4Q

Ukuran kolom masing-masing 0,40 m x 0,40 rn.

,5im

146iton

l

Pertanyaan:

a. b. c.

I l0rton

r5im

ton 146lton I 461 ton

l

lOlton 0i tor

1 II

tl ll

,.

i '

ton

Tentukaan titik berat resultante muatan ( R ) Tenukan besamya exentrisitas Tentukan besarnya tegangan yang tirnbul di bawah fondasi

-tr-------tr------{I- Tt.5m 38

(ypu,)

Ypn.: 2,50 ton/m3

43iton

--tr-------tr------E146

0,60 meter

Berat volume pasangan beton

tll

3$ rtl rtl trl rtl rtl ttl ttl

:

7,5

48 ton

i:i-

.r:'lrr

'I

-rL ,

0.:5m

;

-oo000-

/

ffiErfiffittrffiwfilll

Konstruksi dinding penahan tanah dewasa ini semakin banyak digunakan dan semakin berkcrnbang sesuai dengan perkembangan kebutuhan. Banyaknya pemakaian dinding penahan tanah teniten:a dikarenakan oleh kebutuhan lahan yang semakin meningkat, sehingga banyak bangunan-banglrnan yang iiiciirikan di daerah-daerah yang punya kemiringan cukup besar (lereng). Bangunan-bangunan yang mernerlukan konstruksi dinding penahan tanah antara lain bangunan jalan raya terutama yang dibangun di daerah perbukitan, bangunan jaian kereta api, ba"ngunan gedung yang dibangun di daerah lereng perbukitan, pangkal jembatan, dan lain-lain.

Fungsi dinding penahan tanah adalah untuk menahan tanah pada tebing-tebing supaya tidak terjadi bahaya pelongsoran, sehingga dinding penalian tanah akan menahan gaya-gaya sebagai berikut: Gaya lateral atatJ gaya mendatar, yang dapat berupa tekanan tanah, tekanan air, gaya tarikan kapal, dan lain-lain.

Gaya vertikal, yang dapat berupa berat tanah, berat air, berat sendiri bangunan, dan berat muatan yang berada di permukaan tanah.

Kata"lateral" berasal dari Bahasa Inggris yang berarti ke-sisi. Kata lain dalam bahasa Inggris yang mempunyai arti yang sama adalah "to the side" atart"sideways". Dengan demikian tekanan tanah lateral dapat diartikan sebagai tekanan tanah yang bekerja ke sisi dinding penahan.

Perhitungan tekanan tanah arah lateral/horisontal sangat dilakukan dalam perencanaan dinding penahan tanah atau konstruksi lain seperti 'oabLttment", dermaga dan konstruksi iain yang sejenis.

Didalam perencanaan suatu dinding penahan tanah atau konstruksi penahan tanah lainnya. harus memperhitungkan besar dan tempat tekanan tanah lateral bekerja, dengan demikian dinding penahan 1'anl direncanakan akanmampu menahan tekanan secara aman.

Rekayasa Fondasi

78

6.I

TEKANAN TANAH DAIAM KEADAAN DIAM (EARTH PR.ESSUREAT REST)

Tekanan tanah dalam keadaan diam (Earth Pressure At Rest) adalah tekanan tanah yang terjadi akibat massa tanah pada dinding penahan dalam keadaan seimbang.Tegangan yang bekerja sebesar

on: Ko . Ytunuh . H

IQ:

koefisien tanah diam

Harga Ko untuk beberapa macam tanah tertentu adalah sebagai berikut:

= 0,35 = 0,45 Pasir lepas Lempung "Normally Consolidated" = 0,4 - 0,8 Lempung "Over Consolidated" : 0,8 - 2,0 Pasir padat

Bila ditinjau suatu mas tanah sebagimana ditunjukkan dalam Gambar 6.1, masa tanah dibatasi oleh dinding dengan permukaan licin AB yang dipasang sampat kedalaman tak terhingga' Suafu masa tanah yang terletak pada kedalaman h, maka tanah ini akan mendapat tekanan vertikal (o') dan tekanan horisontal/lateral (o6)

= Yr.Hz.y.Ko

H.1.Ko

Gambar 6.1. Tekanan tanah dalam keadaan diam Perbandingan antara tekanan horisontal dengan tekanan tanah vertikal disebut "koefisien tanah dalam keadaan diam

Ko

(Ko)"

=% ov

6.1

Ou=y.h Gt

=T'h'Ko

Koefisien dalam keadaan diam dapat dicari dengan menggunakan persamaan yang disampaikan Jaky (1994) seperti berikut:

Dinding Penahan Tanah (Retaining llall)

K, =l

79

- tgb

Kenyataan di lapangan ada heberapa dinding penahan tanah yang dapat bergerak artinya dinding tidak mampu menahan tekanan tanah. Gerakan dinding tersebut disebabkan oleh adanya tekanan tanah aktif dan tekanan tanah pasif. Apabila dinding penahan tanah bergerak menjauhi tanah yang ditahan (Gambar 6.2),maka permukaan tanah akan cenderung turun dan tekanan tanah lateral yarig bekerja pada dinding akan berkurang. Apabila gerakan dinding cukup jauh, maka pada tanah akan terjadi kegagalan geser dan kegagalan ini cenderung bergerak ke depan dan ke bawah. Tekanan pada dinding seperti ini diketahui sebagai tekanan tanah aktif(Ea). Dinding sebelum bergerak

Psmukamtandr Dindirrg bergmak Ke deparr

Kegagalan geser

Gambar 6.2. Penjelasan tekanan tanah aktif Apabila dinding bergerak menekan tanah (Gambar 6.3), maka permukaan tanah cenderung naik dan tekanan tanah lateral yang bekerja pada dinding akan bertambah. Apabila gerakan dinding menekan cukup jauh, maka kegagalan geser juga akan terjadi dan geseran tanah cenderung bergerak ke belakang dan ke atas. Tekanan pada dinding ini diketahui diketahui sebagai tekanan tanah pasif. Dinding bergerak rnendesak tanalr Permukaan tanah,*oesa|

}Y:g_\

_

)

Gambar 6.3. Penjelasan tekanan tanah aktif

&

/

80

6.2

Rekayasa Fondasi

TEKANAN TANAH AKTIF DAN PASIF

Tekanan tanah aktif dapat diartikan sebagai tekanan horisontal (Ea)., yaitu tekanan yang bersifat mendorong dinding penahan tanah, sedangkan tekanan tanah pasif (Ep) dapat diartikan sebagai tekanan horisontai yang bersifat menahan dinding penahan tanah. Tekanan tanah aktif maupun tekanan tanah pasif sangat penting artinya didalam perencanaan dinding penahan tanah,, karena kedua tekanan tersebnt berhubungan erat dengan stabilitas konstruksi.

6.2.1 Teori Rankine tentang tekanan tanah Teori Rankine membahas tentang tekanan tanah lateral. Teori inimendasarkan pada beberapa asumsi, salah satu asumsi yang penting adalah bahwa antara permukaan dinding dengan tanah tidak ada lekatan ataupun gesekan (licin). Perhitungan tekauan tanah lateral dengan teori Rankine arialah terbatas pada dinding vertikal danresultante tekanan diasumsikan terjadi pada sepertiga tinggi diukur dari dasar Cinding (Gambar 6.4), sedangkan arah resultante tekanan adalah sejajar dengan oerrnukaan tanah.

Asumsi pertama yaitu dinding adalah licin kurang berlaku, rneskipun persamaan yang didasarkan ini sudah secara luas digunakan untuk menghitung tekanan tanah lateral. Hasil yang dicapai dengan menggunakan persamaan ini seharusnya tidak berbeda dengan hasil perhitungan ysog cliCasarkan pada teori yang lebih akurat, kenyataannya hasil perhitungan dengan menggunakan teori Rankine lebih besar. sehingga apabila digunakan sebagai dasar perhitungan perencanaan dinding penahan tanah akan menghasilkan ukuran dinding yang lebih besar, hal ini akan menambah faktor keamanan. pada asumsi

Gambar 6.4: Arah dan letak tekanan tanah menurut Rankine Perhitungan tekanan lateral yang didasarkan pada teori Rankine adalah sebagaimanadintunjukkan padaGambar 6.5. Tekanan tanah yang bekerja pada dinding sifatnya dapat disamakan dengan tekanan zat cair, yaitu apabila tanah yang bekerja di dinding berupa tanah homogin, maka bentuk diagram tekanannya seperti terlihat pada Gambar 6.5.

Dinding Penahan Tanah (Retainine W'ali)

81

E.=u3

+

har

I 1/3 hr

iLGambar 6.5 Tekanan lateral aktif dan pasif

Besamya tekanan horisontal yang bekerja pada dinding adalah sebagai herikut:

Eu: /,

h12

r

Er: % hr'r Ko Ko :

:

koefisien tanah koefisien tanah pasif

Ku dengan Ku

aktif

5.2

Kemiringan permukaan tanah (5) dan besarnya nilai sudut gesek oalam tanah (Q) akan berpongaruh terhadap besarnya koefisien tanah aktif dan pasif. Apabila sudut kemiriangan permukaan tanah : nol (datar), maka untuk mencari besamya koefisien tanah aktif maupun pasif dapat dipergunakan persamaan sebagai berikut, lihat Gambar 6.6:

Ko:

1- sin {

i+sin$

'

l+sind I -sin6

6.3

Keterangan: Tanah yang di atas fondasi menambah berat dinding Tasah di atas I'qrdssi b{f;at dinding

I

u3bf

l/3 hr

Gambar 6.6. Arah dan letak tekanon tanah lateral menurut Rankine

Nilai Ka dan Kp dapat juga dicari dengan persamaan sebagai berikut: Ka

:

tg' (45" - % Q) dan Kp : tg' (45" +

V,

q1

6.4

Untuk dinding penahan tanah yang menahan tanah tidak datar (sudut kemiringan permukaan tanah tidak sama dengan nol), lihat Gambar 6.7, maka untuk mencari besarnya koefisien tanah aktif maupun pasif dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut:

Rekayasa Fondasi

82

Ka = Cos6.

Co.r6-

r-.-

{Crrt 5 - Ca.s2 q

CosD +

Kp

6.4

cosz 6 -Cosz q

('os6+"/Cos2 6

=Cos6.----l"r:-+ --;_--CosS +dCor'6 -Crr',P

U3

Cos'

5.5

h"t

Gambar 6,7 Arah dan letak tekanan tarrah menurut R.ankine Rankine menyatakan bahwa untuk tanah berpasir tidak kohesif, besarnya gaya lateral pa,Ja dinding akibat tekanan tanah aktif dan tekanan tanah pasif pada dinding setinggi hr dan tinggi tanah rl,:pan sebesar h2, untuk satuan lebar I m tegak lums bidang gambar dapat dinyatakan dalam persamaan berikut. E^

: ll2.hr' .y r.Kn

Ep: ll2.hr' .yr.Kn dengan: Y

berat volume tanah

aktif

K"

l.-oefisien tanah

Kp

koefisien tamah pasif

@

sudut geser dalam tanah sudut permukaan tanah, lihat Gambar 6.7.

6

6"2.2 Teori Coulomb tentang tekanan tanah lateral Coulomb mengembangkan teori untuk menentukan besarnya tekanan tanah lateral, pada waktu teori Rankine belum dikemukakan. Asumsi yang dipakai Coulomb bahwa pola kegagalan suatu lereng terjadi dalam bentuk baji dan terjadi geseran altara permukaan dinding dan tanah. Sisi baji adalah merupakan sisi tanah yang berdekatan dengan dinding dan sedangkan bidang kegagalan diasurnsikan melalui kaki dinding penahan tanah, lihat Gambar 6.8.

Dinding Penahan Tanuh (Retaining Wall)

83

Resultante iekanan tanah aktif yang terjadi pada dinding terletak pada suatu titik yang terletak pada

suatu garis memotong dinding yang melalui

titik berat baji dan sejajar

dengan bidang longsor, lihat

Gambar 6.9.

Gambar 6.8" Bidang kegagalan menurut Coulomb Arah dan letak resultante tekanan adalah menurut garis yang membentuk sudut B terhadap garis nomral (garis datar) di belakang dinding penahan tanah, sehingga sudut B juga menrpakan sudut gesek dinding, lihat Gambar 6.9 dan Gambar 6.10.

Gambar 6.9. Letak resultante

Gambar 61A. Arah resultante

Besarnya tekanan tanah aktif maupun pasif dapat dihitung dengan menggunakan persamaan Coulomb sebagai berikut:

E, =12 .hr .T .Ko

6.6

Ep=l2.h.y.Ko

6.7

Sedangkan koefisien tanah aktif (Ka) maupun koefisien tanah pasif (Kp). menurut Coulomb dapat dihitung dengan menggunakan persamaan sebagai berikut:

Rekayasa Fondasi

slt

K,=si n2 a. s i n {a- p)

[r

"

1.-*b)

futo:ovro.o ]'

t

". -Q)--_ -----]

r\ . -

sjr,cr sin(o - 'Bl [r .

6.8

.

[t:l(01

p)!{al!r

L I Sln(c + B) Slr(ct + 6)

6.9

l' _l

dengan:

= Kp : Ka

5 : B: 0 :

koefiisen tanah aktif koefisien tanah pasif sudut kemiringan dinding sisi dalam (lihat Gambar 6.9) sudut kemiringan permukaan tanah sudut gesek dinding (eitgle of wallfriction) sudut gesek dalam tanah (engle of internal.friction)

6.2.3 Pengaruh beban di atas permukaan tanah terhadap gaya lateral (Ea) a. Pengaruh beban merata (Q) Muatandi atas dinding penahan tanah dapat disebabkan oleh adanya tanah yang berada di atas dinding (W) atau beban tambahan, sedang beban di atas permukaan tanah dapai berupa muatan merata (q) atau muatan titik (P). Beban permukaan tersebut pada umumnya berasal dari beban jalat raya, tiang listrik, bangunan rumah atau beban lainnya, lihat Gambar 6.1 I .

k_>l<__+l 'e.Ku ' H.y,.Ku

I

Gambar 6.11Diagram tekanan pengaruh muatan merata

Bila Q adalah muatan merata di atas permukaan tanah per satuan panjang, maka tekanan tanah akibat muatan merata tersebut adalah Q.Ku, yang nilainya konstan setinggi dinding. Kemudian total tekanan beban permukaan menjadi:

Dinding Penahan Tanah (Retaining lltall)

8i

E"r:Q.Ku.H

6. 10

Apabila ujung beban muatan merata berada pada jarak h dari muka dinding vertikal, lihat Gambar 6.12 maka beban tersebut akan memberikan tekanan pada dinding dengan diagram tekanan berbentuk segiempat dengan tekanan merata sebesar sebesar Q. Ka.Penyebaran tekanan membentuk sudut 450 dengan nilai konstan setinggi h2. Tekanan total akibat beban permukaan dan akibat tekanan tanah adalah sebagai berikut Eul

:

h2.Q.Ku

6.1

1

denganhz:H-hr Euz: /z .H' . y, .Ku

6.12

Q ton/m'

i

i,i,i;**a $oI '.?,",,,,1,, I '.,.,.,1W.,. )I ,i

'.'.'.Y'.'.'.

1

J

h2

I Q.ra I H.y,.K"

I

Gambar 6.12 Diagram tekanan akibat muatan merata pada jarak hdari dinding

b.

Pengaruh beban titik

Jika muatan

titik (P) berada pada jarak h dari muka dinding vertikal,

tekanan pada dinding sebesar

PJIr,

maka beban

ini akan memberikan

dengan diagram tekanan berbentuk segitiga terbalik. Adapun batas

diagram segitiga tersebut adalah: batas atas adalah titik yang ditentukan dengan menarik garis dari beban P dengan sudut Q (titik M), sedang batas bawah adalah titik yang ditentukan dengan menarik garis dari beban P dengan sudut 450* 0/2

(titik N), lihat Gambar 6.13.

Apabila titik yang ditentukan dengan menarik garis dari beban P dengan sudut Q (titik M) masih jatuh di dalam badan dinding penahan tanah, sedangkan titik yang ditentukan dengan menarik garis dari * beban P dengan sudut 450 4lZ ltitit N) jatuh di bawah titik A (di bawah fondasi), maka diagram tekanan

Rekayasa Fondasi

86

yang diperhitungkan adalah adalah diagram tekanan berbentuk segitiga terbalik dengan batas bawah dasar fondasi, lihat Gambar 6.14.

-f ,^*,

H'Tr.Ku

Gambar 6.14. Diagram tekanan pengaruh muatan titik (P) pada jarak ht dari dinding Total tekanan akibat beban permukaan (beban titik) dan akibat tekanan tanah adalah sebagai berikut:

EJ: P,[4

6.13

E^2: /2. H'. y, . K

6.t4

13 h2

Ll \

tso+rp/2

H.Y.K"

Gambar 6.14. Diagram tekanan pengaruh muatan titik pada jarak Ht dari dinding

Dinding Penahan Tanah (Retaining

Wall)

87

Tekanan total akibat beban permukaan (beban titik) dan akibat tekanan tanah adalah sebagai berikut:

E^t: P{1, Euz:

Yz

6.15

.H'. y,.Ku

Persamaan 6.13 dan persamaan 6.15 adalah sama, adapun yang berbeda adalah letak gayanya.

c.

6.16

titik

tangkap

Pengaruh kohesi (c)

Kohesi (c) bersifat menahan kelongsoran tanah karenaantar butiran tanah saling lekat, dengan demikian kohesi bersifat mengurangi gaya horisontal atau gayayang mendorong. Apabila dinding penahan tanah menahan tanah yang bersifat kohesif, maka diagram tekanannya adalah seperti tampak pada Gambar 6.15.

Gambar 6.15. Diagram tekanan tanah untuk tanah cohesive Berdasarkan Gambar 6.15 dapat diketahui bahwa dinding penahan tanah yang menahan tanah cohesive, maka diagram tekanannya berkurang sebesar h1 lang besamya adalah:

,2c

t

tt

-

6.t7

y

^lK,

hz=H-hr

H- 2' y

^lK, n:

) . y.xo ' a --2sy

r

p :H

^lK, y K,-2c^{l{-

Ea: 1/2. P . h2 atau Ea:1/2.P.(H-ht)

Ep:I/2.h| ./.Ko {

I I T

I

88

d.

Rekayasa Fondasi

Dinding penahan tanah menahan tanah berlapis

Apabila dinding penahan tanah menahan tanah berlapis atau tanah mengandung air, maka dinding penahan tanah selain menahan tekanan tanah juga menahan tekanan air tanah, sehingga diagram tekanannya adalah sebagai berikut, lihat Gambar 6.16.

m.t m.a.t

l<--+ ' h:.Yw

hr.Y.Kp

'

Gambar 6.16, Tekanan tanah aktif untuk tanah berlapis Eu1:112

.hr' . Tt.K*;

Tanah lapis I ini merupakan beban merata untuk tanah lapis II, sehingga tanah lapis I disamping menimbulkan tekanan pada lapis I (E"r) juga menimbulkan tekanan pada lapis II (E"2) yang besamya adalah:

Euz:hr ./a.hz.Kuz Tekanan yang timbul pada lapis

II

adalah tekanan akibat tanah lapis

Sehingga besarnya tekanan tanah lapis

II

II

(E"3) dan tekanan

air

(Eua).

adalah:

: ll2 .hz2 .T'.Kuz (tekanan yang ditimbulkan oleh tanah lapis II) Eu4 : ll2 .hzz .]ty1(tekananyang ditimbulkan oleh air yangberada pada lapis II) Ep : '/, . ht' .T a .Kp

Eu:

6.3 PERENCANAAN DINDING PENAHAN TANAH

/ ukuran penahan yang tanah stabil, kuat, dan ekonomis. dinding sehingga diperoleh suatu konstruksi dinding Untuk merencanakan dinding minimal harus ditinjau terhadap dua keadaan yaitu: stabilitas konstruksi dan kekuatan konstruksi. Pada prinsipnya perencanaan dinding penahan tanah adalah menentukan bentuk dan dimensi

6.3.1 Stabilitas konstruksi Perhitungan tentang stabilitas konstruksi dimaksudkan bahwa didalam perencanaan struktur dinding penahan tanah harus aman terhadap bahaya penggeseran, aman terhadap penggulingan, dan aman terhadap penurunan konstruksi yang terlalu besar.

89

Dinding Penahan Tanah (Retaining ll/all)

6.3.2 Stabilitas kekuatan konstruksi Perhitungan tentang stabilitas kekuatan konstruksi dimakusdkan bahwa didalam perencanaan struktur dinding penahan tanah harus aman terhadap pecahnya konstruksi terutama pada bagian-bagian yang rawan retak, Bagian-bagian yang rawan retak ini harus mampu menahan momen, gaya lintang, dan gaya geser yang terjadi.

Seperli pada umumnya perencanaan kosntruksi, bahwa dalam perencanaan dinding penahan tanah juga dilakukan penentuan awal ukuran konstruksi, kemudian ukuran yang telah ditentukan dilakukan kontrol terhadap stabilitas konstruksi dan stabilitas kekuatannya. Sebagai dasar ancer-ancer dalam penentuan ukuran awal dinding penahan tanah tipe gravity wall dan tepe cantilever wall adalah sebagai berikut:

1.

Gravity wall

Sebagai ancer-ancer dalam penentuan ukuran awal dinding penahan tanah tipe gravity wal/ditunjukkan pada Gambar 6.17 dan Tabel6.1.

k-1-J

Keterangan notasi pada gambar: lebar puncak : lebar dasar fondasi b

d :

Dr : h

tebal kaki lebar kaki / tumit kedalaman fondasi

tinggi diding diukur dari dasar

fondasi

Gambar 6.17. Dinding penahan tanah tipe gravity wall Tabel 6,1 Ukuran dasar dinding penahan tanah gravity wall

Lebar puncak dinding

a

Ukuran Dasar 0,5m s.d + 1/5 h

2

Lebar dasar fondasi

b

(0,4 s.d 0,7).h

.,

Tebal kaki

d

(116 s.d%).h

4

Lebar kak / tumit

e

(0,5 s.d l).d

No

Bagian kontruksi dinding

Notasi

Untuk keadaan tertentu ukuran lebar kaki / tumit dapat diperbesar, kalau e diperbesar, maka d juga harus diperbesar, sehingga ukuran saling berdekatan. Ukuran e : l5 cm s.d 20 cm sudah cukup baik. Dinding penahan tanah yang menahan tanah dengan tinggi lebih besar dari 2 m (h > 2 m), pada umunmya bentuk dinding bagian depan diberi kemiringan dengan ukuran kemiringan 20:1 sampai dengan 10: 1 . Untuk dinding penahan tanah yang menahan tanah dengan tinggi kurang dari 2 m (h < 2 m) dinding dapat dibuat dengan bentuk segi empat tegak, lihat Gambar 6.18.

Rekayasa Fondasi

90

k-lJ

Gambar 6.L8. Dinding penahan tanah tipe segi empat tegak

b.

Cantilever Wall

Sebagai ancer-ancer dalam penentuan ukuran awal dinding penahan tanah tipe cantilever tunjukkan pada Gambar 6.19 dan Tabel6.2.

wall di-

Keterangan notasi pada gambar:

k_g-*t

b : d : Di : h t :

lebar puncak lebar dasar fondasi tebal kaki lebar kaki / tumit kedalaman fondasi

tinggi diding diukur dari dasar fondasi tebal badan dinding

k__-i-__-tt Gambar 6.19. Dinding penahan tanah tipe cantilever wall Tabel 6.2 Ukuran dasar dinding penahan tanah cantilever

1

Lebar puncak dinding

a

Ukuran Dasar >20 cm

2

Lebar dasar fondasi

b

(0,4 s.d 0,7).h

3

Tebal kak

d

4

Lebar kak / tumit

e

5

Tebal badan dinding

t

(l/10 s.d l/12).h +1/3b (l/10 s.d t/t2).h

Bagian kontruksi dinding

No

Notasi

Hal-hal yang perlu diperhatikan dalam perencanaan dinding penahan tanah antara lain sebagi berikut:

l. 2. 3.

Bentuk muatan, Keadaan tanah, tekanan tanah aktif dan tekanan tanah pasif,

Mutu beton.

9t

Dinding Penahan Tanah (Retaining Wall)

6.3.3 Perihitungan stabilitas konstruksi

di muka, bahwa dalam

merencanakan dinding penahan tanah harus ditinjau terhadap stabilitas konstruksi sehingga aman terhadap bahaya penggulingan (over turning), penggeseran (sliding),maupun aman terhadap bahaya turunnya konstruksi (settlement). Adapun yang dimaksud dengan ke-tiga tinjauan tersebut adalah sebagai berikut: Sebagaimana telah disampaikan

1.

Aman terhadap bahaya penggulingan(over turning)

Yang dimaksud dengan aman terhadap bahaya penggulingan adalah apabila dinding penahan tanah mampu momen guling, sehingga perbandingan antara momen yang menahan (Mo) dengan momen yang menggulingkan (Mr) lebih besar 1,50. Momen guling maupun momen tahan diperhitungan terhadap titik putar penggulingan (titik A), lihat Gambar 6.20.

Me: Eu. 1/3.hr -Ep.ll3.h2

Mo:W'x Aman bila:

Mp/Ms>1,50

Gambar 6.20. Sketsa penggulingan dinding penahan tanah

di

atas dapat diketahui bahwa tekanan tanah pasif mwngurangi bahaya penggulingan, akan tetapi tekanan tanah pasif dalam perhitungan stabilitas konstruksi sering diabaikan karena kemungkinan terjadinya proses gerusan pada tanah pasif sangat mungkin terjadi, atau terlalu dipengaruhi oleh iklim sehingga dapat terjadi keretakan sehingga bekerjanya tekanan tanah pasif tidak efektif. Akan tetapi seandainya dapat dipastikan bahwa tanah bagian depan dinding ini baik dan tidak rnudah tergerus, maka tekanan tanah pasif dapat diperhitungkan.

Dari

persamaan-persamaan

Besarnya tekanan tanah aktif maupun tekanan tanah pasif sebetulnya dapat dihitung secara teliti, yaitu dengan menganggap bahwa gaya aktif lpasif bekerja membentuk sudut $'sesuai dengan kemiringan dinding bagian belakang maupun bagian depan, akan tetapi didalam prakteknya disederhanakan dengan menganggap bahwa tekanan bekerja melalui garis vertikal AB / CD, lihat Gambar 6.21.

Kalau ternyata dalam perhitungan stabilitas kosntruksi terhadap keamanan guling,

angka

keamanannya < 1,50, maka untuk memperbaikinya dapat dilakukan dengan cara sebagai berikut:

./

Rekayasa Fondasi

92

1. Z. 3.

Meperbesar ukuran konstruksi (memperbesar W),

Menambah panjang tumit, atau menambah panjang kaki, sehingga secara tidak langsung akan menambah berat kontruksi sehingga menambah momen penahan (karena beban ataupun lengan momen penahan bertambah panjang). Membuat dasar fondasi miring ke kanan, sehingga lengan momen guling menjadi lebih kecil.

Selanjutnya lihat Gambar 6.22a,6.22b, dan Gambar 6.22c.

AB / CD vertikal O'diabaikan Akibat anggapan di atas, maka tanah di atas konstruksi diperhitungkan menambah berat konstruksi.

Gambar 6.21. Tekanan tanah aktif

Dalam penambahan panjang tumit perlu dipertimbangkan kalau e terlalu panjang, maka kontruksi mudah pecah.

L5 Gambar 6.222. Menambah paniang tumit

Dalam penambahan panjang kaki pertambahan berat konstruksi kecil, tapi lengan momen tahan menjadi tambah panj ang.

hl-+t Gambar 6.22b. Menambah panjang kaki

Dinding Penahan Tanah (Retaining lVall)

93

Titik putar guling yang tadinya A menjajadi A', sehingga lengan mumen guling yang tadinya h1 menjadi h2 (lebih pendek), momen guling menjadi lebih kecil

Gambar 6.22c. Membuat miring dasarfondasi

2.

Aman terhadap bahaya penggeseran (sliding)

Yang dimaksud dengan aman terhadapbahayapenggeseran adalah apabila dinding penahan tanah mampu menahan gaya geser, sehingga perbandingan antara jumlah gaya-gaya yang menahan (XW.f) dengan

jumlah gaya-gaya yang menggeser (xEa) > 1,50 atau dapat ditulis seperti berikut:

>.w.f ZE, dengan f

:

koefisien gesek: tg

6.18 Q.

Apabila tekanan tanah pasif diperhitungkan, maka persamaan 6.l8 menjadi sebagai berikut:

>,w.f 6.19

uuq -YE' uup 'F

Kalau dasar fondasi halus, atau perencana kurang yakin keamanannya, maka koefisien gesek tanah dasar dapat diambil : tg Q' dengan Q' = 213 $. Jika angka keamanan yang diperhitungkan masih < 1,50, maka untuk memperbaikinya dapat dilakukan dengan cara sebagai berikut:

a. b' c. 3.

Memperbesarkonstruksi, Menambah tumit atau kaki, secara tidak langsung menambah berat konstruksi, Menambah tekanan tanah pasif.

Aman terhadap bahaya penurunan konstruksi

Persyaratan yang harus dipenuhi supaya konstruksi tidak turun adalah bahwa titik potong resultante gaya harus masih di dalam inti dasar fondasi atau nilai exentrisitas (e) < 116 b, lihat Gambar 6.23.

>M >W

IM:

Jumlah momen dari semua gaya terhadap pusat berat fondasi.

>W:

Jumlah gaya vertikal

Gambar 6.23. Resultane gaya R masih di inti

1

,,1

94

Rekayasa Fondasi

Tekanan maksimum yang timbul tidak boleh melebihi daya dukung ijinn tanah ( o Tegangan maksimum timbul ( o' ) dapat dihitung dengan persamaan 3.10 sebagai berikut:

)

atau

o > o'

6ektri^="r?-T) dengan:

A:b. L L: dipandang

1 m tegak lurus

bidang gambar

Catatan:

l.

Didalam melakukan perhitungan stabilitas konstruksi, apabila tanah yang ditahan banyak mengandung air, perlu diperhitungkan adanya gaya angkat ke atas (up lrft) oleh air. Adapun besarnya gaya angkat ke atas dapat dilihatpada Gambat 6.24.

Ult uu Gambar 6.24. Gaya angkat oleh air

Z.

Kalau dasar fondasi berupa lapisan batu / cadas, maka harga e < 116 b boleh tidak terpenuhi asal persyaratan lainnya terpenuhi, misal telah aman terhadap bahaya penggulingan dan aman terhadap bahaya penggeseran

6.3.4 Perhitungan terhadap stabilitas kekuatan konstruksi Kalau dinding penahan tanah mempunyai bentuk seperti ditunjukkan pada Gambat 6.25, maka setiap bagian konstruksi yang rawan retak perlu dilakukan pengecekan kekuatannya. Bagian-bagian yang diperkirakan mudah retak adalah: l. Bagian badan, yaitu bagian yang terletak antara badan dan kaki, bagian ini perlu di cek pada setiap jarak 0,5m s.d 1,0 m (bagian I - I)' 2. Bagian pangkal kaki,yang dimaksud dengan pangkal kaki adalah bagian yang terletak antara badan dan kaki.

3.

Bagian pangkal tumit,yang dimaksud dengan pangkal tumit adalah bagian yang terletak antara badan dan tumit.


95

Gambar 6.25.Bagian dinding yang rawan retak 6.3.4.1 Stabilitas kekuatan badan Perhitungan stabilitas kekuatan badan, dilakukan dengan cara sebagai berikut:

a. b. c. d. e. f.

Badan diperhitungan sebagai muatan menggantung (overstek) yang terjepit pada bagian kaki, Gaya-gayayang diperhitungkan adalah gaya-gaya yang bekerja di atas kaki, lihat Gambar 6.26.

Ditinjau satu meter tegak lurus bidang gambar ( L ), Besarnya gaya norrnal adalah merupakan jumlah gaya vertikal ( IW), Momen diperhitungkan terhadap pusat berat potongan I - I, Besarnya tegangan yang terjadi di dalam struktur dapat diperhitungkan dengan menggunakan persamaan 3.3 dan persamaan 3.4 sebagai berikut:

Gambar 6.26.Bagian dinding yang rawan retak

6'ok=i.#Toatattomqk:#,+ o*in=i

t#too-in=

! '

l=o'

r'-ffis

Untuk persamaan di atas, harga momen diperhitungkan terhadap titik berat dasar badan (titik o)

96

Rekayasa Fondasi

6.3.4.2 Stabilitas kekuatan

kaki/tumit

Stabilitas kekuatan kaki/tumit diperhitungkan pada kekuatan bagian pangkal kaki langkah perhitungan stabilitas pangkal kaki/tumit adalah sebagai berikut:

/ tumit. Langkah-

a. b. c.

Dianggap kaki/tumit merupakan batang yang tejepit, Diambil lebar kaki/tumit satu meter tegak lurus bidang gambar, Gaya-gaya yang bekerja pada kakiitumit adalah tekanan tanah yang berada dia atas kaki/tumit (W), tekanan tanah yang berada di bawah kaki/tumit ( o ), dan berat kaki/ tumit sendiri (Ws),

d.

Stabilitas kaki/tumit ditinjau terhadap dua kekuatan yang bekerja pada kaki/tumit yaitu: gaya lintanglgaya geser (D), serta momen murni yang tinjau pada pangkal kaki.

Untuk tinjauan kekuatan kaki/tumit, dimisalkan bentuk konstruksi seperti pada Gambar 6.27. Q

=ton/m'

Gambar 6.27.Bagian dinding yang rawan retak kemampuan kaki/tumit menahan gaya lintang (D) didasarkan pada kemampuan kaki/tumit menahan gaya geser ( t ). Kaki / tumit dikatakan aman apabila kemampuan geser > dari gaya gesernya, atau ( t <

Uji r'),

dengan:

3D 2 d.L dengan:

r' : Dd L

gaya geser kemampuan menahan geser gaya lintang tebal kaki/tumit panjang kaki/tumit ditinjau 1 m tegak lurus bidang gambar.

6.20

Dinding Penahan Tanah (Retaining lltall)

a)

97

Analisis kekuatan geser pada tumit: Tinggi tanah di atas A: h1 Tinggi tanah di atas B: h2 Tebal kaki/ tumit = d J, Panjang kaki : L (tegak lurus bidang gambar) Pada C bekerja

)^ 'ffi"1

tekanan tanah sebesar o*2, dan pada

D

bekerja tekanan tanah

sebesar o*1 oxl

;:)"^"

k--l-J

b)

Besarnya gayayang bekerja pada tumit, dapat dilihat pada diagram tekanan sebagai berikut: 9r = ht

,<----N fttilEFEiif

.Ytanah

Lz:hz.Ytanah dr:d'Ypurungun

-...,................J

dz:d.Yp*ungun Tegangan yang timbul dapat dihitungan dengan persamaan

-

sebagai berikut:

"muks Gmin

atau dengan menggunakan persamaan 3.1 c,,,ak

=

M

' b.L ll6.L.d2 M

bJ- ll6t7

I dan persamaan3.l2 sebagai

=i(r.T)rô.in = :(r-Y)0.,*..

e:

berikut:

exentrisitas

o*r dan o*2 dicari dengan suatu pebandingan yang berlaku pada bidang segitiga atau bidang trapesium, sehingga besarnya gayayang diperhitungkan adalah sebagai berikut: Bidang Bidang

AC: BD:

q, q,

*

dr

I

dz- o,,;, misal sama dengan b ton/m2

-

oxr misal sama dengan

aton/r*

Dengan demikian bidang penjumlahan gaya adalah sebagai berikut:

o=(o*b).".r l)l

3D

/

6.21

2 d.L

J

Rekayasa Fondasi

98

Besarnya momen yang bekerja pada pada pangkal tumit dapat dihitung dengan cara sebagai berikut:

Pr:a.e.L Pz:/z'(b-a).e.L M:Pr .O13. e)+P2 .Ql3.e) w:1/6 .L.d2 o : M/W ( otarik Pasangan beton Kaki dikatakan aman jika o yang timbul

6.4

( otu,ik beton yang ada'

CONTOH SOAL

Contoh Soal 9: Sebuah dinding penahan tanah vertikal seperti diperlihatkan pada gambar di bawah.

y : 1,6 ton/m3 A :30o c :0

Hitung: Besarnya tekanan aktif menurut teori Rankine, untuk 1 m tegak lurus bidang gambar'

Penyelesaian:

1- Sin$

K"

1+ SlnS

Po

t

-

Sir3Oo

:

:0.333

I + Sin30'

: l/2 . T .h' .Ko

:

ll2

. 1,6 .92 . 0,333

:22,927 ton Contoh Soal 10: Sebuah dinding penahan tanah vertikal seperti terlihat pada gambar di bawah. Permukaan tanah miring, : dengan kemiringan membentuk sudut 5 15o'

Hitung: Besranya tekanan tanah aktif menurut teori Rankine, untuk I m tegak lurus bidang gambar.

99


y : 1,6 ton/m3 0 :300 c :0

Penyelesaian:

Ka = Cos6.

CosD-JCos'5-Cos'6

crra

Ka = Cosl|o

*.@r'a -c^'q

Cosl5o-

coszl5o

cosz

3oo

Cosl5o +

cos2l5o -cos2

3oo

-

:0,373

Eo:I/2.7.h'.Ko : ll2 . 1,6 .92 . 0,373 :24,170 ton Contoh Soal 11: Suatu dinding penahan tanah tergambar, sudut gesek arrtara sisi dinding dan tanah adalah o, kemiringan permukaan tanah 6: 10o. Hitung tekanan aktif total menurut teori Coulomb.

: 1,6 ton/m3 0 :35'

y

c:0 cr

:

85o

:

85o,

100

Rekayasa Fonclasi

Penyelesaian:

E^: ll2 . jt

.h2 .Ka Sinz

K,, = Sin2

(a+

(0+ B) a.sin(o - sl.[r.,. lSin lst, (cr - B) Sin lS;r(cr-B).sir(cr+5)_]

@l'

I

Sinz (850 + J 5o)

Ko

sinz

Ea

6)

850.

sln (850

:

0,318

: :

14,31 ton

ll2

-

Sin(350 +zoo).sin(350

^ I srrz(850 -202).sin(850 I

zoo)

-

1oo)

+ 1oo)

. 1,6 . (7 ,5)' . 0,318

Contoh Soal 12: Diketahui suatu dinding penahan tanah dengan ukuran seperti tergambar

6:32' y: 1,7 ton/m3

Tanah

belakang

Tanah

depan 0:30" Y:2,0

ton/m3

Kemiringan tanah belakang 1:

5

Selidikilah stabilitas konstruksi dinding penahan tanah tersebut, apabila yb"ton

:

2,4ton/m3

Daya dukung tanah = 20 ton/m2 Penyelesaian:

y:

,lm

--

ll5 ,1,25 m:0,25

h:6,2m hy:

6,2 m + 0,25

m: 6,45 m

Tang 6 : ll5:0,20 5 : I 1,309" 0,4 m 0,8 m

tlLl

b:3.5

,0.6rn 0.65rn, '

rr

l|

m

m

lrn

r

,0.65rn, 0,6m.

|

'

hr.Y.K

101


a.

Mencari koefisien tanah aktif: Cos

Ka = Cos6.

6- Cosz6-Cosz$

CosS +

Ka = Cosll,309o.

Cos2 6 -Cos2 $

Cosl 1,309'- Cos2 | 1,309'

0,980

- J0,9

cosz 32'

cosz1l,3o9'

Cosl

Ka = 0,980.

-

615

-

0,7191

0,980 +./0,961 5 - 0,7

l9l

Ka = 0,e80.9,4:l: :0,325 1,4723

b.

Mencari gaya horisontal

Eu:'A.h,2.Y.Ku

:'/,

. 6,452 . 1,7 . 0,325

:

11,492 ton

Lengan ke titik putar E (y^):11 3 . 6,45

ME: U.

Eu . ya

:2,15

m

= I 1,492. 2,15 : 24,7078 ton m

Mencari gaya vertikal Gaya (ton)

No (1)

(3)

(2) W

r

2

Wz:

3

W

112.

0,65. 5,4.2,4.

1 . 5,4 .

| .2,4:

1

= 4,2720

72,9600

5

: 4,2120 Wa:3,5 . 0,8 . I .2,4 . 1 : 6,7200 W s: ll2 . 5,4 . 0,65 . 1,7 : 2,9835

6

Wo:

7

W7: 0,6 . 5,4 . 1. 1,7

t

rw:36,861r

4

f

112. 0,65 .

%

5,4. 2,4. 1

.0,25. 1,25. 1,7.1 :0,2656

Mp:75,6320 ton meter M6:24,7078 ton meter XW

:

Lengan terhadap titik o (m)

36,8611 ton

:

5,5080

Momen=gayaxlengan (ton meter) (4) -- 2

x3

0,7167

3,0186

I,7500

22,6800

2,4667

10,3896

l,7500

I 1,7600

2,6833

8,0057

3,0833

0,8189

3,2000

17,6256

75,6320

t t I

Rekayasa Fondasi

102

d.

Cek terhadap penggulingan:

o MG M

e.

75,63)n 24,',7078

Cek terhadap penggeseran: n

='W >,E-

f.

I

36'861

11,4920

= 3.207 >> 1.5oaman

Cek terhadap penurunan:

(1)

(3)

(2) W

r

Wz:

2

112.0,65. 5,4. 2,4. 1 . 5,4

.1 .2,4--

|

= 4,2120

12,9600

4

4,2120 W3: 112.0,65. 5,4.2,4. Wa: 3,5 . 0,8 . 1 .2,4 . 7 -- 6,7200

5

Ws: ll2 .5,4 .0,65 .1,7 =2,9835

0,9333

6

W

7

Wz= 0,6 .5,4

,

XW:

XW

:

Yz . 0,25

.

1

,25

.

7

,7

.1

:

(4)=2x3 4,3522

1,3333

.7.1,7:5,5080

4,3522

1,4500

2,7846 0,3541 7,9866 ll,l253

36,8611

36,8611 ton

ZM:24,7078 ton meter Exentrisitas >,1,y

c' ,=emak-

I

11,1253 ton

("):ZM - l3'5825 2W 36,861I

meter:

13,5825 ton meter

:0,3684 m< 1l6b:0,5833 m....

aman

(, 6.r) ll+b)

['-

36'861 I (r*o'o'losq): 6- moK ,-

3,50.1

[

3,50 )

,r.,r29

ron/m2<

( 6.e) , [r- b ) (, 6-q{!1):3.8805ton/m'> r)oovrLwL

20

ton/z

...... aman

2,W

omin=

o'in =-36'8611

3jol

['-

:.so )-

0

-{

0

0

0,2656

<-

0

0 1,0333

e:

(ton meter)

1,0333

7:

J

Momen=gayaxlengan

Lengan terhadap E (m)

Gaya (ton)

No

< 20tontz..,.......

aman

---l --r. --a 1,


g.

103

Cek terhadap kekuatan konstruksi

oxr:omin* o*r

:

3,8805

@5d.o,u *

(17,1829

-

3,8805)

.0,6

3'5

:6,1609ton/m2 0,4 rn

0x2= omin

,

1) a)

o.z:3,8805. b:3,5 m

Kekuatan tumit Kekuatan geser (

t

:

_**IuY

xffiflill1llllill

Or

+ 115.0,65 : 5,53 m 5,4 + 115.1,25:5,65 m hr . Ytu,uh : 5,53 . 1,7 :9,401 hz . Ytun,h: 5,65 .1,7 :9,605

dr:

dz:d.Ypu,

Oxl

0,8 .2,4: l,92ton/m2 6,1609 ton/m2 3,8805 ton/m2

9t

omin

W

ffiffi

:

9t*dt*o*r 9,401

b:

+

1,92

-

6, I 609

:

ton/m2 ton/mz

5,1 601

e2*dz-omrn

ton/m2

|

*

9,605+192-3,9905

ii

oxl

14,902 ton/mz

5,4

hz

-

qryI!,ffip

) hr

i

* @rft.r,,

7,6445 ton/m2

D

|

%.(a+U).e.Vtt/z . (5,1601

3D 2 d.L

+ 7,6445 ) . 0,6 .

3

3,8413

2

0,9.1

(kemampuan geser)

:

I

:

3,8413 ton

7,2024 ton/m2< 15 ton/m2

.2,9

Rekayasa Fondasi

t04

b)

Kekuatan tarik (

otu.;1.

)

. e:0.6m

l+-:+l ,l

Pr=

a.e.l

P2

t/2.(b-a).e.1

/ 1m

t/, . (7,6445

Jrn

Mr-rr

Pt.%e+Pz .213.e 3,0960 . 0,3 + 0,7453

o 2) a)

- 5,1601) . 0,6 ,

0,7453 ton

I

--N 0,4m

W

5,1601 . 0,6 . 1 :3,0960 ton

.0,4:

1,2269 ton meter

: tl6. 1 . (0,8)2= 0,1667 m3 M \zry :7,35ggtotVm2< oso,p(30 tonim2)

116

.L

. d2

w:woej

Kekuatan kaki

Kekuatan geser ( t )

, e =0.6m ie, hr

h2:0,4 m

Qt

gu

dr:

dz:d.Ypu,

=

0,8

lrr . Ytanolr : 0,4

.2,4:1,92

0x2

14,gO2 ton/mz

Omak

17,1829 ton/m2

.2,0:

0,80tor/m2

ton/m2

Qr+dr-omak dr

onrrk

f,W

W W

+ 1,92 - 17,l82g:14,4629 ton/m2 q2* d2- oa2 0,80 + 1,92 - l4,9O2O:12,1820 tor/m2 0,80

d2

%.(a+b).e.L % . (14,4629

ox2

t t

+ 12,1820 ) . 0,6 .

7,9934 ton

3 D 2 d.L

3

7,9934

2

0,8.1

(kemampuan geser)

14,9876onlmz< l5 ton/m2

Dinding Fenahan Tanah (Retaining Wall)

b)

105

Kekuatan tarik ( o,61)

b.e.1

P1

12,1820. 0,6 .

1

:7,3092 ton

Yr"(b-a).e.1

P2

% . (14,4629

- 12,1820) .0,6

,

0,6842 ton

Pt.% e+Pz .213.e

Mr-u

7,3092. 0,3 + 9,6342 . 0,4:2,4663 ton meter 116 .L . d2: 116. I . (0,8)2: 0,1667 m3

3)

y : Ty : w 0,1667

t4,7g48tor.t/m2
Kekuatan badan

Perhitungan stabilitas kekuatan badan, dilakukan dengan cara sebagai berikut:

a. b. c. d.

Badan diperhitungan sebagai muatan menggantung (overstek) yang terjepit pada bagian kaki, Ditinjau satu meter tegak lurus bidang gambar ( L ), Besarnya gaya nonnal adalah merupakan jumlah gaya vertikal ( tW),

Momen diperhitungkan terhadap pusat berat potongan I

-

I,

y:0,6515:0,13

Badan terjepit oleh fondasi

Eu

'/r.hr'. Y. Ka Y, .5,532

. 1,7 .0,32s:8,4479 ton

Lengan terhadap titik o Mu

:

Eu

(y1):

1/3 . 5,53

. y1:8,4479 ton . 1,833 m

:

:

1,833 m

15,4850 ton meter

m

Rekayasa Fondasi

t06

Lengan terhadap o (m)

Betran

No

(ton) t/2.0,65.5,4.1.2,4: 4,212

t:

I

W

2

w,

3

W3:

4

w

a

:

1.5,4. 1.2,4

%.5 ,4.0,65

:12,960

.l

.1

3,0186 +\

0,7167

0

0

3,0186 .' 2,8516 )

0,7767

Y2.0,65.5,4.7.2,4 -- 4,212

:

Momen terhadap o (ton meter)

,7 +

0,9333

%.0,65.0,13.1. 1,7:3,0553

2,8516

24,4393

Mu

'M

*

Mp

:

15,4850

- 2,8316:

a+

12,6334 ton meter

VM L U 6.L.d'

o'

b.

+ 12'6334 - = lo,8619 + 5,0625 2,25.1 116.1.(2,25)'

24'4393

15,9244 ton/m2<

b.

L

our:

150 lon/m2........ arlan

U 6.L.d2

12'6334 -: 2,25.1 I I 6.1.(2,25)',

24'4393

to,8619- 5,0625

5,7994 ton/m2< 30 ton/m2(kuat tarik beton)

6.5 1.

......

aman

SOAL.SOAI

Sebuah dinding penahan tanah dengan ukuran seperti tergambar,menahan tanah setinggi4 meter, tanah non kohesive dengan bidang permukaan datar. Tanah tersebut 0,4n.r

mempunyai

Yt:

1,5 ton/m3 dan

Q:25'.

Hitunglah stabilitas konstruksi tersebut yang mencakuptinjauan guling, geser, penuman dan retaknya konstruksi

#I

l,75rn

I

Dinding Penahan Tanah (Retaining Ll/all)

2.

Suatu pekerjaan penggalian tanah untuk pembuatan fondasi diberikan data y, :2,0 ton/m3. Apabila dalamnya penggalian mencapai 8 m, maka pada kedalaman galian berapa meter tanah tersebut mulai

runtuh. Dianggap 3.

107

$:0

Dinding penahan tanah mempunyai tinggi 12,5 m untuk menahan tanah pasir pada keadaan 1) lepas dan2) padat. Nilai c dan $ pada keadaan lepas : 0,6 ton/mzdan 25" Nilai c dan { pada keadaan padat :0,4 ton/m2dan 30o Anggaplah pasir tersebut kering dan mempunyai G

:2,65. Bandingkanlah nilai

Ea pada dua keadaan

tersebut di atas. 4.

Diketahui dinding penahan tanah seperti tergambar.

Hitung dan gambarkan diagram tekanan tanah aktif yang bekerja pada dinding tersebut.

Suatu dinding penahan tanah tinggi 5 m dengan sisi vertikal, menahan tanah non kohesive yang mempunyai berat isi kering 1,65 ton/m3, sudut gesek dalam 30o dan angka pori 0,60. Permukaan tanah ruta setinggi puncak dinding. Tentukan tekanan tanah total normal terhadap dinding untuk I m tegak lurus bidang gambar. Jika a) tanah dalam keadaan kering, dan b) terdapat air tanah setinggi 2,5 m di bawah muka tanah. 6.

7.

Dinding penahan tanah menahan tanah setinggi 7 meter.Tentukan besarnya tekanan aktif dan pasif pada tanah dalam kondisi kering dan tidak berkohesi, sudut geser dalam tanah: 20o dan berat volume tanah : 1,65 tlm3. Tentukan pula besarnya tekanan aktif dan pasif dalam kondisi tanah jenuh air, berat volume tanah jenuh (ysat) : 2,20 tlm3. Diketahui dinding penahan tanah dengan ukuran seperti tergambar. Berat volume pasangan 2,40 ton/m3.

Rekayasa Fonclusi

108

Hitunglah stabilitas konstruksi penaharl tanah tersebut bila diketahui tanah mempunyai data sebagai berikut:

volume: 1,65 tor/m3 Sudut gesek dalarn: 25o

Berat

Kohesi

t

l^8m

:0,4

ton/mz

I

0,5m

Hitunglah stabilitas konstruksi penahan trnah tcrsebut bila diketahui tanah mempunyai data sebagai berikut: Berat volume : 1,65 ton/m3 Sudut gcsek delam: 25o

Kohesi

l,8m ; l<--------------

I

l

-oo0oo-

:0,4

ton/mz

IU RIP

7.1

PENGERTLTN TURAP

Pada persoalan konstruksi penahan tanah, pemakaian konstruksi turap merupakan salah satu cara untuk keperluan tersebut. Jenis turap yang banyak dijumpai di lapangan antara lain sebagai berikut:

l. 2.

Turap dibuat dari konstruksi kayu, Turap dibuat dari kosntruksi baja.

Turap dapat dipakai sebagai bangunan penahan tanah, penahan air, ataupun untuk keduanya, Untuk perhitungan stabilitas turap, perlu diperhatikan berbagai gaya yang mengenainya yaitu gaya horisontal maupun gaya vertikal. Sebagaimana pada konstruksi dinding panahan tanah, maka gaya horisontal yang bersifat mendorong disebut tekanan tanah aktif, sedang yang bersifat menahan disebut tekanan tanah pasif.

Pada dinding penahan tanah, kekuatan konstruksi ditentukan oleh ukuran struktur bangunan. Ukuran struktur ini akan menentukan berat struktur, kekautan terhadap penggulingan, kekuatan geser, dan lain sebgainya. Sedang pada turap kekuatan konstruksi ditentukan oleh kedalaman fondasi turap dan bahan furap.

Cara pemasangan turap yang banyak dijumpai di lapangan dan keterangan mengenai bagian-bagian turap dapat dilihat pada Gambar 7 .l dan Gambar j .2 .

Untuk kestabilan turap, maka sebelum turap dipasang, perlu diadakan perhitungan secara tepat mengenai dimensi turap yang meliputi:

1. 2. 3. 4. 5.

Panjang turap,

Tebal turap, Tebal papan turap,

Ukuran balok angker, Diameter bantang angker.

Rekayasa Fondasi

110

Gambar 7.1. Turap tanpa papon turap

papan turap

f' t;

I a. Potongan

melintang

b. Gambar denah

Gambar 7.2. Turap dengan papan turap

7.2

PERHITT.]NGAN PANJANG TURAP

Untuk perhitungan panjang turap, lebar turap diambil satu meter tegak lurus bidang gambar. Panjang turap dihitung berdasarkan keseimbangan momen terhadap titik o, lihat Gambar 7.3.

l<+

F----l

Gambar 7.3. Diagram tekanan pada turap

Apabila turap dibangun untuk menahan tanah yang homogin, maka diagram tekanan tanahnya seperti Gambar 7.3, sehingga:

H

: h,+h,

Eu

:

Yr.H2, ytanah. Ka

Turap

Ep

Y,

.hr' . ytunan . Kp

XMo:0 Eu.1l3.H -

Ep

.

% . H2.ytunuh . Ku

113

.h2:0

. ll3

.H - Y, . hz'.yturor, . Kp

. ll3 .h2:

O

. H3. ytanoh . Ku - 116. h23 . ytun* . Kp : 0 116 . (\ + hz)3. ytunoh . Ku - 116.h23. ytunun . Kp : 0 116

7.1

Nilai K^ maupun Ko dapat dicari dengan persamaan 6.3 sebagai berikut: Ka: tg2 (45" - % g) dan

Kp:tg'(45o+%O) Karena nilai

hl

sepanjang hz'

:

sudah tertentu (merupakan tinggi tanah yang akan ditahan), maka dengan menggunakan persalnaan 7.1, dandengan melakukantrial and error nilai h2,makanilai h2 akan didapat. Sebagai angka keamanan (n) dapat dipakai 1,2 s.d 1,5, sehingga panjang turap yang dimasukkan dalam tanah adalah

7.3

n . h2, dengan demikian panjang turap keseluruhan

(H):

hr

*

hz'.

PERHITUNGAN TEBAL TURAP

Perhitungan tebal turap dilakukan sebagaimana perhitungan panjang turap yaitu, lebar turap diambil satu meter tegak lurus bidang gambar. Tebal turap diperhitungkan terhadap momen maksimum yang bekerja pada turap. Adapun caranya adalah sebagai berikut:Dimisalkan momen maksimum terjadi pada jarak x meter di bawah permukaan tanah di depan turap, maka momen maksimum yang terjadi pada turap adalah sebagai berikut, lihat Gambar 7.3.

Gambar 7.3. Diagram tekanan pada turap

.(h, *

X)2. ytun* . Ku

Eu

%

EP:

Yr.x2. yturul,. Kp E^. 113.(h1 + x) - Ep . l/3 . x %.(hr* x)2. ytonur, .K^.113.(h1 + x) -t/r.x2.ytanar. Kp

M* M* M*

116 .

(\+ *)'

. ytanuh. Ka

-

116 .X3 . ytunuh. Kp

.ll3 .x 7.2

Rekayasa Fondasi

I t1

M* akan maksimum jika auri

6Y :0

6Mx 5x

-

-u

akan didapat nilai x

6x

Dengan memasukkan nilai x kedalam persamaan 7.2, maka didapatkan milai mencari tebal papan turap dipakai persamaan sebagai berikut:

M* maksimum. Untuk

M -W dengan: o : tegangan tarik kaYu M : momen maksimum (M^) W : tahananmomen : 116 .L .t2 L : lebar turap diambil 1 m tegak lurus bidang gambar T : tebal kayu

7.3

o=

7.4

PERHITUNGAN TEBAL PAPAN TURAP

Tebal papan turap dihitung berdasarkan momen maksimum yang bekerjapada papan turap. Momen yang bekerja pada papan turap dihitung berdasarkan tekanan maksimum yang diterima papan turap, lihat Gambar

7.4,yaitl

sebesar: hr . y . K"

.

,r'up

\ fu/

vu9un*ruo

JfrE rffiE H a. Potongan melintang

b. Garnbar denah

Gambar 7.4, Beban yang bekeria pada papan turap Tekanan maksimum yang diterimapapan turap dianggap sebagai muatan merata (q), sehingga momen yang bekerja papan turap adalah sebesar:

M o:

ll8 . q.Lz M

W:

116.b.tz

b :

W

lebar turap diambil 1 m tegak lurus bidang gambar

dengan persamaan di atas, maka tebal papan turap (t) dapat dicari'

Turap

7.5

113

PERHITUNGAN BALOKANGKER

Balok angker dihitung berdasarkan reaksi yang bekerj apadabalok (balok A), lihat Gambar 7.5.

|<_>l

(h,+h2).y.K" t

Gambar 7.5. Turap dengan balok angker A Reaksi pada balok

A (RA) dihitung berdasarkan keseimbangan momen terhadap titik o, sehingga:

M.(f,, ahz-y)+Ep.ll3hz-E^.113 (hr+h2):0

7.4

Karena nilai E, dan Eo sudah dicari sebelumnya, maka dengan persamaan 7.4 besarnya RA dapat diketahui. Dalam perhitungan balok angker nilai RA dianggap sebagai muatan merata (q pada balok A, sehingga momen yang bekerja balok A adalah:

M

:

l/8 . q . L2dengan

L:

:

ton/m') yang bekerja

jarak antaraturap (lihat Gambar 7.4b)

Bila tampang balok A diambil bentuk bujur sangkar dengan masing-masing sisinya

:

a, maka tahanan

momennya adalah:

W:

116 . a3

Dengan menggunakan persamaan

7.3,yaifio=L

maka ukuran balok angker (balok

A)

dapat

diketahui.

7.6

PERHITUNGAN DIMENSI BATANG ANGKER

Dalam perhitungan batang angker nilai RAjuga dianggap sebagai muatan merata (q : ton/m'). Bila angker dipasang setiap jarak L m, maka beban yang akan bekerja pada batang angker adalah = L . RA, lihat Gambar 7.6.

Rekayasa Fondasi

114

T lL

l_

T

+ lL

rL

b. Gambar denah

a. Potongan melintang

Gambar 7.6. Turap dengan balok angker Luas penampang batang angker (F.) dapat dicari dengan persamaan sebagai berikut:

_ _ Is

L.RA

-

7.5

C tarik

-

Karena penampang batang angker bulat, maka luas penampangnya adalah

F":

t/+. n

d2, dengan

d:

diameter batang angker, sehingga:

L.RA:

i fc. Tt.or, karena L, RA, dano6.ipsudah ada, maka nilai d dapat diketahui.

6 tarik

7.7

CONTOH SOAL

Contoh Soal 13: Diketahui turap kayu tanpa angker seperti tergambar. Turap tersebut terdiri atas tiang-tiang vertical setiap jarak (L) : 1,20 meter, dan papan-papan turap yang dipasang secara mendatar, lihat gambar di bawah: papan turap

I I

lL:1,20m

Il+

To.zo'n

lr.=t,zoI

T a.Potongan melintang

b. Gambar denah

Ttrrap

I 15

Pertanyaan:

a. b.

Ukuran penampang turap (tampang segiempat), apabila tebal tegak lurus bidang gambar Tebal papan turap Data tanah: 0 : 20o, berat volume y Data kayu: o: 60 kglcm2

:

Penyelesaian:

a.

Menentukan penampang turap

Ku -

tg' (45" - Ol2): tgz (45' - 20't2) 0,49

Kp :

Ez (45' + Qtz):

W2

(45, + 2o,tz)

2,04

Eur'/r.hr'.yturar,.Ku % . (1,50)2. 1,60 . O,4g .1,20 1,0584 ton

xo:

(1/3 hr + x) meter Eu2 dan E6 menekan furap selebar 0,20 m Euz : hr .x .Ytunuh .Ku . b Lengan ke

1,50.

x.

1,60 . 0,49 .0,20

0,2352 x ton Lengan

Eu:

x,:

(Y2. x) meter

.x2 . ytunun .Ku . b /r. . x2 . l,60 .0,49 .0,20 0,0784 x2 ton Y,

1,60 ton/m3

:20

cm

Rekayasa Fondasi

r16

x":

Lengan ke

(1/3 . x) meter

Ep

Yr.x2 .ytunur,.Kp

Ep

/,.x2 . t,60 .2,04

Rumus ini hanya berlaku untuk turap berbentuk tiang

(r.+),

(r.#J.o,ro

0,3264 x2+1,088 x',ton Lengan ke xo: (l/3.x) meter M.up, terjadi di xo (x m di bawah permukaan tanah depan) M* E,r. (1/3 hr +x) +Eaz.Yzx*Euz.ll3x-Eo. l/3 x M* 1,0584 . (l/3.1,50 + x) + 0,2352x. * (0,326412+ 1,088 x',;. 1tl: x; 0,5292 + 1,0584 x *0,

M*

6Mx _

1 17

(ll2 x) + 0,0784 x'. 1l/3 x)

6 x2 + 0,026l x3

-

0, 1 088 x',

-

0,3626

*

0

6x 1,0584 + 0,2352x + 0,0783 1,0584 +

x'

-

0,3264

0,2352x-0,2481x'-

1,4504

dicoba x :

*' - 1,4504x3 : x3:0

0

- 0,4049 + 0 dicoba x:0,95 diperoleh - 0,185610 dicoba x : 0,90 diperoleh - 0,01 17 + 0 dicoba x : 0,905 diperoleh - 0,0070 = 0 dipakai

M*

o

l,00diperoleh

x:0,905 0,5292+ 1,0584 x *0,1 116x2 + 0,0261x3 - 0,1088 x'._ 0,3626x0 0,5292+ 0,9578 + 0,0963 + 0,0193 - 0,0806 - 0,2432 1,2788 ton meter:127880 kg cm

M W

127880 kg cm M w U6.b.f : trc.20.t o 60 kg/cm2 60-^ 127880

=3,3333t2

3,3333 t',

3,3333.60

6

:25,2863 cm = 30 cm

Turap

b.

I17

Menentukan tebal papan turap

q=

hr.Y'Ku 1,5 .1,60 .0,49

1,176 tonlm2

,-1,*

O,ll76kglcmz

ll8 , q.L2 t/8.0,1176.Do2

M

210,78 kg cm Potongan melintang

w 60

Tampak atas

116.L.tz 210,79

Ttet7 @:,4

1l

v60

Dipakai tebal papan

turap:

wt[l

5 cm

Contoh Soal l4: Diketahui turap kayu setinggi 1,75 m tergambar, menahan tanah dengan

Q:

20o

,beratvolume:

1,6

ton/m3, tegangan tarik kayu (or.uy,): 100 kg/cm2 Tentukan panjang dan tebal turap tersebut. Penyelesaian:

K,

tg2

145',-%.4)

tg2 145o -%.20',)

:0,490 llK^:110,490:2,04

tg2 35o

K, a.

Menghitung panjang turap: Eu

:

%. (hr+ d)'.

ytanuh. Ka

% . (1,75+d)2 .1,60 . o,4g

.l

0,392 . (1,75+d)2 ton

Ep:

o:

l/3 (1,75+d) meter %.d2.ytunan.&

Lengan ke

%. d2 .1,60 .2,04 1,632 d2 ton

I

Rekayasa Fondasi

ltB

Lengan ke

o:

(l/3 . d) meter

IMo:0 E^ .

ll3 (1,75+d)

- Ep . (1/3 . d)

:

0

0,392 . (1,75+df . rl3 (1,75+d) - 1,632 d2 . (113. d) 0,1306 (1,75 + d)3:0,544. d3

:

0

(t,75+d)3:4,1653.d3

1,75+d:d 1,75 +

d:

3GJ653

1,6089 . d

d:1,75 d:2,874 m 0,6089

panjang turap yang masuk dalam tanah d'

d' :1,2 .2,874

1,2 . d

m: 3,4488 m = 3,5 m

Jadi panjang secara keseluruhan

b.

:

:1,75 *

3,5

:

5,25 meler

Menentukan tebal turap

Eu

%.(hr+*)'.

ytanah. Ku

% . (1,75+x)' ,1,60 .0,49

0,392 . (1,75+x)2 ton Lengan ke

Ep

o:

l/3 (1,75+x) meter

%.d2.Ytunuh.Kp

l,60 .2,04 l,632xz ton

% . d2 .

Lengan ke

o:

(1/3. x) meter

M* = Eu .ll3 (1,75+x) - Ep . (l/3 . x) M* : 0,392 . (1,75+x)2 , ll3 (1,75+x) M^:0,1306 (1,75 + x;3 - 0,544. x3

-

1,632 xz . (1/3 . x)

6Mx _:0 6x

0,3918 (1,75 + x)2 . I - 1,632 x2 :0 0,3918 (1,7 5 + x)2 : 1,632 x2 (1,75 + x)z : 4,1653 x2 1,75 +

x:

x

4,1653

1,75+x:x r/4163 1,75 +

M* M*

x:

2,0409

x,

maka x

:

1,6812 m

0,1306 (1,75 + 1,6812)3 - 0,544. (1,6812)3 5,2757 + 2,5849 :7,8606 ton meter 786060 kg cm

:

.1

Turap

119

Untuk

b: 1 m: 100 cm M W

M

786060 kg cm

w

u6.b.(:

o

100'kg/cm2

100

U6. 100 . t'z :16,6667

t2

786060 16,6667 t2

t:

786060 _ 16,6667.100

Dipakai tebal turap

7.8 1.

t:22

E8606o :21.7171 cm

-l\11666,67

cm

SOAL-SOAL

Suatu cofferdam dibuat dari baja menahan air setinggi 2,5 meter,dipancang dalam tanah dengan data sebagai berikut:

Berat volume tanah terendam = 0,9 torl/m3 Sudutgesekd alam obaja

:

:

25o

1200 kglcm2

berat volume

air:

1 ton/m3

Tentukan panjang dan tebal papan turap

2.

Suatu tiang beton dengan penampang 35 x 35 cm2, dipancang dalam tanah dengan 0: l5o, c:0,15 kglcm2, dan y' : 0,8 gram/cm', Jika dikehendaki tiang akan mempunyai daya dukung : 30 ton/tiang, berapa dalam tiang harus dipancang?

3.

Diketahui suatu turap menahan beban seperti tergambar

q:0,5 ton/rrf dalam 0:30"

Muatan merata Sudut gesek

Berat volume tanah: 1,6 ton/m3 Rencanakan panjang turap

120

4.

Rekayasa Fonda.si

x 30 cm'. Dipancang dalam tanah dengan 0 : 20o, berat volume tanah terendani (y') : 0,95 gram/cm3. Tentukan gaya H yang dapat ditahan oleh tiang, apabila panjang tiang yang ada dalam tanah: 10 meter. (d: 1,2 d") Suatu tiang dengan penampang 30

5.

Tersedia papan-papan dengan ukuran panjang 5 m dan tebal l0 cm, akan digunakan sebagai turap untuk menahan tanah yang mempunyai data sebagai berikut, sudut gesek dalam : 30o, dan berat volume tanahnya: 1,65 ton/m3. Hitunglah berapa tinggi maksimum tanah yang dapat ditahan oleh papan-papan turap tersebut. Selanjutnya apakah papan-papan yang tersedia tersebut cukup tebalnya? apabila tegangan yang diijinkan pada kayu tersebut adalah : 100 kg/cm2.

6.

Turap tergambar menggunakan angker pada setiap jarak 1,75 m, dan menggunakan balok angker (balok A) untuk meratakan gaya angker Data tanah:

Berat jenis tanah (G) : 2,70, porositas (n) sudut gesek dalam (0) :30" Data kayu: Tegangan ij in kayu (tarrU deraWlentur)

o:

100 kglcm2

Hitunglah:

a. b.

panjang papan turap Tebal papan turap

c. d.

Ukuran balok A yang diperlukan Dimensi batang angker

-oo0oo-

:

0,35,

]ll 1I IIASI IIA]I G PA]I GA]I G HIECNPFOATOAflOffi

8.1

PENDAHULUAN

Fondasi Tiang pancang saat ini banyak digunakan di Indonesia untuk berbagai bangunan seperti, jembatan, gedung bertingkat, gedung-gedung industri, menara, dermaga, bangunan mesin-mesin berat, dan lain-lain yang semuanya merupakan konstruksi-konstruksi yang memiliki dan menerima beban yang relatifberat. Penggunaan fondasi tiang pancang didasarkan padaperhitungan adanya beban yang besar yang akan diterima fondasi sehingga penggunaan pondasi langsung tidak efektiflagi, danjuga didasarkan pada

jenis tanah pada lokasi fondasi akan dibangun kondisinya relatif lunak (lembek) sehingga pmggunaan pondasi langsung tidak ekonomis.

Bila dilihat dari segi pembuatannya,pondasi tiang pancang mempunyai beberapa keuntungan dibandingkan dengan pembuatan pondasi lain. Adapun keuntungannya adalah sebagai berikut: 1.

Biaya pembuatannya kemungkinan bisa besar, akan tetapi dapat lebih murah bila dikonversikan

2.

dengan kekuatan yang dapat dihasilkan. Pelaksanaannya lebih mudah.

3.

Peralatan yang digunakan mudah didapatkan.

4.

Para pekerja

5.

mempergunakan pondasi tiang pancang. Waktu pelaksanaannya relatif lebih cepat.

di

Indonesia sudah cukup terampil untuk melaksanakan bangunan yang

Secara umum pemakaian pondasi tiang pancang dipergunakan apabila tanah dasar dibawah bangunan tidak mempunyai daya dukung (bearing capacity) yang cukup untuk memikul berat bangunan, dan juga letak tanah keras yang memiliki daya dukung yang cukup untuk memikul berat dari beban bangunan terletak pada posisi yang sangat dalam.

t22

Fondasi Tiang Pancang (Pile Cap Foundation)

Dalam merencanakan fondasi tiang pancang, berbagai data yang perlu diketahui adalah sebagai berikut:

l. 2. 3.

Data tanah dimana bangunan akan didirikan. Daya dukung dari tiang pancang itu sendiri (baik single pile ataupun group pile). Analisa negative skinfriction (karena mengakibatkan beban tambahan).

Gaya geser negatif (negative skinfriction) adalah suatu gaya yang bekerja pada sisi tiang pancang, gaya tersebut justru bekerja kearah bawah sehingga memberikan tambahan beban secara vertikal. Negative skin friction berbeda dengan Positif skin friction, karena positif skin friction justru membantu memberikan gaya dukung pada tiang dalam melawan beban luar/verlikal.Positif skin friction bekerja dengan cara memberikan perlawanan geser disisi-sisi tiang, dengan arah yang berlawanan dengan arah gaya luar yang bekerja ataupun arah gaya negative skin friction tersebut.

Negatif skin friction terjadi ketika lapisan tanah mengalami penurunan yang cukup besar akibat proses konsolidasi, akibat proses konsolidasi ini, tiang mengalami gaya geser dorong ke bawah yang bekerja pada sisi sisi tiang, keadaan ini disebut sebagai keadaan dimana tiang mengalarni gaya geser negatif (n e gat iv e s kin fr ic t io n). Jika jumlah gaya luar dan gaya geser negatif

ini melebihi gaya dukung tanah yang diizinkan, maka dapat terjadi penurunan tiang yang disertai dengan penurunan tanah disekitarnya.Keadaan seperti ini bisa terjadi apabila tanahnya yang lembek, pemancangan pondasi pada daerah timbunan baru, ataupun akibat penurunan air tanah pada tanah yang iembek, sehingga kondisi tersebut memungkinkan terjadinya penurunan atau konsolidasi tanah yang cukup besar. Pondasi tiang pancang hendaknya direncanakan scdemikian rupa sehingga gaya luar yang bekerja pada tiang tidak melebihi gaya dukung tiang yang diizinkan. Adapun yang dimaksud dengan gaya dukung

tiang yang diizinkan adalah meliputi aspek gaya dukung tanah yang diizinkan, dankekuatan tiang yang diizinkan, dan gaya- gaya lain (seperti perbedaan tekanan tanah aktifdan tekanan tanah pasif). Perhitungan serta pengevaluasian hasil pemancangan tidak saja drlaksanakan terhadap tiang secara individu (single pile) tetapijuga dilaksanakan terhadap tiang-tiang secara kelompok (group pite). Dalam

perhitungan dan evaluasi pondasi tiang pancang dapat ditinjau melalui dua keadaan yaitu:

l. 2.

i bahan yang digunakan, seperti dari kayu, baja, atau dari beton, ataupun mungkin kombinasi dari bahan-bahan tersebut (komposit) Cara penerusan gayalbeban oleh tiang Jenis

8.2

PENERUSAN GAYA/BEBAN OLEH TIANG

Apabila tiang dibuat sedemikian panjang, sehingga pemasangannya ujung tiang sampai tanah keras atau menembus tanah keras (lapisan pasir/kerikil padat, lapisan batu, dan sebagainya), maka gaya yang diterima oleh tiang akan diteruskan ke tanah melalui ujung tiang. Keadaan seperti ini disebut dengan "End Bearing Pile" atau "Point bearing Pile",lihat Gambar 8.1.


123

BEBAN

@

Tiang Pancang

t fI t I t t a. Menembus tanah

keras

Ouyu dukung tiang akibat gesekan dan lekatan, relatif kecil

b. Sampai tanah keras

Gambar 8.1 Pemancangan sampai tanah Penjelasan Daya dukung tiang keras (end bearing pile) "end bearing pile" Pada endbearing pilesebagian besar daya dukungnya adalah akibat dari perlawanan tanah keras pada ujung tiang. Tiang yang dipancang sampai lapisan tanah keras, secara teoritis dianggap bahwa seluruh beban tiang dipindahkan kelapisan tanah keras melalui ujung tiang.sehingga pada kondisi end bearing pile kemunskinan terjadinya penurunan fondasi (settlement) sangat kecil = 0. Bila tiang tidak dipancang sampai tanah keras (friction and cohesive pile), maka daya dukung utamanya adalah akibat gesekan dan lekatan, sedang daya dukung akibat perlawanan tanah yang ada di bawahnya relatif kecil, lihat sketsa Gambar 8.2.

Tiang Pancang

t I ilu#J.:,:;'r,, I

t"tutun"

L]I

ff II

Ouyu dukung tiang akibat perlawanan tanah keras relatifkecil

Gambar 8.2. Sketsa daya dukung tiang tidak dipancangsampai tanah keras


124

Perbedaan dari kedua jenis tiang pancang di atas (end bearing pile dan friction and cohesive pile), semata-mata hanya dilihat dari segi kemudahan, karena pada umumnya tiang pancang berfungsi sebagai kombinasi antarafriction and cohesive pile (tumpuan sisi) dan end bearing pile (tumptan ujung).

Jika pemancangan tiang tidak sampai tanah keras, maka penunrnan bangunan masih mungkin terjadi, sehingga masih perlu diperhitungkan besamya penurunan.Bentukpenyebaran tekanan pada tiang pancang adalah seperti diperlihatkan pada Gambar 8.3.

Gambar 8.3. Penyebaran tekanan padafondasi tiang

8.3

MACAM-MACAM FONDASI TIANG PANCANG

Macam fondasi tiang pancang digolongkan berdasarkan bahan/material yang dipergunakan untuk pembuatan tiang dan rnenurut cara pembuatannya. Menurut bahan/material yang digunakan, tiang pancang dibedakan menjadi empat macam yaitu tiang pancang kayu, tiang pancang beton, tiang pancang baja;'dan tiang pancang composite (kayu dengan beton atau baja dengan beton). Sedang menurut cara pembuatannya dibedakan menjadi dua macam yaitu:

1. 2.

Fondasi tiang dibuat ditempatpekerjaan (Cast in place pile) Fondasi tiang yang dibuat atau disiapkan ditempat lain, kemudian dibawa ke lokasi pekerjaanuntuk dimasukkan kedalam tanah dengan cara ditumbuk atau dipancang (Precast pile).

8.3.1 Fondasi tiang dibuat ditempat pekeriaan Fondasi tiang pancang yang dibuat/di cor ditempat pada umumnya berupa tiang beton. Pembuatannya dilakukan dengan cara membuat lubang dengan cara mengebor ditempat yang telah ditentukan dengan ukuran sesuai kebutuhan.Untuk menghindari tanah di tepi lubang berguguran maka perlu di pasang casing, yaitu pipa yang mempunyai ukuran diameter dalam kurang lebih sama dengan diameter lubang bor. Setelah pengeboran selesai dan telah mencapai suatu kedalaman yang 'mencukupi', maka pekerjaan selanjutnya adalah penempatan tulangan rebar, sebagaimana diperlihatkan pada Gambar 8.4.

125


Diakses dari:http://www.google.com/

Gambar 8.4. Penempatan tulangan dalam lubang Setelah proses pemasangan tulangan selesai, maka pekerjaan selanjutnya adalah pengecorall beton. pekerjaan pengecoran merupakan bagian yang paling kritis yang menentukan berfungsi atau tidaknya tahapan suatu pondasi tiang, karena meskipun proses pekerjaan sebelumnya sudah benar, tetapi kalau pengecoraflgagal maka bisa dikatakanproses pembuatan pondasi gagal secara keseluruhan. Pengecoran disebut gagal jika dalam pengecoran tidak merata dalam arti lubang pondasi tiangtidak terisi adukan beton secara merata, misalnya ada bagian yang belum terisi, bercampur dengan galian tanah, segresi tepat' dengan air, atau adanya tanah longsor sehingga adukan beton mengisi bagian yang tidak pengecoran tiang beton ditempat (Cast in place pile) dapat dilakukan dengan dua cara yaitu:

l. 2.

Tiang beton di cor tanpa menggunakan kulit besi (pipa besi), Tiang beton di cor dengan menggunakan kulit besi (pipa besi), pelaksanaan pengecoran tiang beton tanpa menggunakan

kulit besi, dapat dilakukan dengan

dua

eara sebagai berikut: Cara pertama:

l.

1,50 rn Dibuat lubang pada tanah (bored pile) dengan diameter sesuai yang dikehendaki 0,60 m s.d untuk katagori besar dan 0,20 m s.d 0,30 m untuk katagori kecil'

2. 3.

Tulangan yang sudah dirakit dimasukkan ke dalam lubang' Adukan beton dimasukkan kedalam lubang sampai rata.

Cara kedua:

l.

pipa besi dengan ujung terbuka dengan diameter sesuai yang dikehendaki di pancang ke dalam tanah, kemudian tanah berada di dalam pipa dikeluarkan dengan cara dibor atau disemprot dengan air.

2. 3. 4.

Tulangan yang sudah dirakit dimasukkan ke dalam lubang. Adukan beton dimasukkan kedalam lubang sampai rata. Pipa besi ditarik ke atas.

,l

Fcrndasi TiLtilg P.m&tng (Pile Cup Fctutrdation)

126

pelaksanaan pengecoran tiang beton menggunakan

kulit besi, dapat dilakukan dengan dua cara

sebagai berikut: Cara pertama:

l. 2. 3.

pipa besi dengan diameter sesuai yang dikehendaki 0,60 m s.d 1,50 m untuk katagori besar clan 0,20 m s.d 0,30 m untuk katagori kecil, dirnasukkan ke dalam tanah, kemudian tanah berada di dalam pipa dikeluarkan dengan cara dibor atau disemprot dengan air' Tulangan yang sudah dirakit dimasukkan ke dalam lubang' Adukan beton dimasukkan kedalam lubang sampai rata'

Cara kedua:

l.

pipa besi ujung tertutup dengan diameter sesuai yang dikehendaki 0,60 m s.d 1,50 m untuk katagori besar dan 0,20 m s.d 0,30 m untuk katagori kecil, dimasukkan ke dalam tanah. Karena pipa tertutup ujungnya, maka tidak diperlukan pengeluaran tanah.

2.

Adukan beton dimasukkan kedalam lubang sampai rata.

Di Indonesia jenis tiang yang dibuat ditempat ada dua macam yaitu dan tiang Strauss dan tiang Frangky 8.3.1.1 Tiang FankY Cara pembuatan tiang Franki adalh sebagai berikut:

l. 2. 3. 4.

Pipa besi ujung terbuka dengan diameter sesuai yang dikehendaki dimasukkan ke dalam tanah pada tanah yang telah di bor sebelumlurnnya, atau dengan cara di pukul atau diputar, lihat Gambar 8.5. Untuk pipa yang dimasukkan diputar, maka setelah pipa masuk ke dalam tanah, tanah yang berada dalam pipa dikeluarkan dengan cara di bor, atau cara lainnya' Tulangan yang sudah dirakit dimasukkan ke dalarn lubang.

Adukan beton dimasukkan kedalam lubang, kemudian ditumbuk-tumbuk sampai rata, sehingga yang diameternya lebih dari 1 m, lihat _bagian bawahnya membesar. Itu khas-nya Franky. Ada Gambar 8.6

Gambar 8.5. Pekerjaan membor tanqh


t27

Gambar 8.6 Tiang Franlg, bagian bawqh membesqr

5.

Dalam pengisian adukan beton dalam lubang bor, setiap ketinggian adukan beon mencap ai 2 meter, pipa besi ditarik ke atas kemudian diisi adukan beton dan dipadatkan dan seterusnya hingga selesai sesuai yang dikehendaki.

8.3.1.1 Tiang Strauss

Strouss pileadalahpekerjaan pondasi dengan caratanah di bor secara manual atau penggerak mata bor nya adalah tenaga manusia. Alat bor pile sederhana dan ringkas serta tidak bising dalam pelaksanaannya menjadikan metode ini banyak di gunakan untuk pekerjaan pondasi rumah / bangunan 2lantai I 3 lantai, ruko, gudang, pagar dan lainnya. Kekurangan alat ini adalah terbatasnya pilihan diameter yakni 20cm, 25cm,30cm dan kedalaman pengeboran kurang lebih 6 meter, tentu saja itu karena tenaga penggeraknya hanya tenaga manual.Pembuatan tiang Strauss, paling tidak dilakukan dalam empat tahap yairu:

1.

Tahap persiapan kerja Persiapan kerja sangat sederhana hanya memerlukan waktu beberapa menit saja untuk men-setting alat berupa mata bor, pipa, setang dan alat pendukung lainnya.

2.

Tahap pengeboran Tanah di bor dengan besar diameter sesuai perencanaan tiang strauss, mata bor di putar dan di beri beban tekanan sampai dirasa sudah di penuhi tanah lalu diangkat dan di buang tanahnya, kegiatan tersebut dilakukan terus menerus hingga kedalaman yang diinginkan.Pengeboran tanah di kerjakan 2 orang untuk lalat (kadang adajuga yang dikerjakan 3 orang atau4 orang).


128

3.

Tahap pembesian

4.

Tahap pengecoran

Pekerjaan pembesian dengan pembuatan besi spiral dan pemotongan besi pokok untuk jari jari, dilanjutkan dengan perangkaian keduanya hingga menjadi kerangka fulangan seperti pada gambar.

Ini adalah tahap terakhir dalam pekerjaan strauss pile,yangjadi catatan apabila lobang bor dipenuhi air (biasanya daerah bekas rawa) maka pengecoran bisa menggunakan pipa paralon (sebagai pipa tremie) sebagai penghantar cor supaya tidak bercampur dengan air lumpur dan hasil beton yang lebih baik. tapi apabila tanah kering adukan cor bisa langsung di tuangkan.

Seperti layaknya pondasi tiang, pondasi ini ditumpu oleh kedudukan beton (pile cap), fungsi kedudukan beton adalah sebagai pengikat pondasi dengan kolom dan sloof, selain itu fungsinya adalah mentransfer beban beban diatasnya, lihat Gambar 8.7. Keuntungan menggunakan tiang Strauss Pondasi strauss pilepada dasarnya fungsinya sama dengan pondasi tiang pancang dan pondasi bor pile, yang membedakan adalah sebagai berikut: dari segi kedalamanpondasi strauss pileyang biasa di sebut

jugabor tanah manualatau bor tangan hanya mampu

mengerjakan maksimal

l0

meter, berbeda

dengan bor pile atau tiang pancang yang mampu sampai 25meter.

Diameter straus pile sangat terbatas yakni (20cm,25cm,30cm, 35cm, dan 40cm) lain halnya dengan bored pile (30cm s/d 60cm), namun demikian menggunakanstrauss pile/bor pile mar.l.tal mempunyai beberapa keunggulan dan keuntungan diantaranya:

1. 2. 3. 4. 5. 6.

Harga permeter yang relatif murah Tanpa mobilisasi (mungkin sekedar ongkos tukang atau tenaga) Kebutuhan alat mudah di sesuaikan dengan volume pekerjaan (tinggal ditambah pekerja dan set alat nya bila ingin pekerjaan selesai lebih cepat) Bisa mengerjakan di tempat yg sulit (misalnya di dalam bangunan, kondisi kavling tidak rata) Tidak menimbulkan suara bising dalam pelaksanaannya. Dapat meminimalisir resiko penurunan pondasi pada bangunan 2 lantai I 3 lantai yang biasanya mengakibatkan dinding retak.

STTAUSS

Gambar 8.7. Tiang Strauss


129

8.3.2 Fondasi tiang dibuat ditempat lain Fondasi tiang pancang yangdibuat ditempat lain (Precast pile), missal dibuat dipabrik ataulokasi lain, selain berbentuk tiang beton juga dapat berupa tiang kayu, ataupun tiang baja. Fondasi tiang yang dibuat ditempat dan fondasi tiang yang dibuat di tempat lain, masing-masing mempunyai kelebihan dan kekurangan sendiri-sendiri. Untuk fondasi tiang yang dibuat ditempat (Cast in place pile), kelebihannya adalah sebagai berikut:

l. 2. 3.

Tidak menimbulkan getaran dan kegaduhan yang dapat menggangu lingkungan sekitar. Cocok untuk pondasi yang berdiameter besar. Pondasi dapat dicetak sesuai kebutuhan.

Adapun kekurangannya adalah sebagai berikut:

l. 2. 3. 4.

Pekerjaan agak rumit karena pondasi dicetak di lapangan.

Lebih banyak memerlukan alat bantu seperti mesin bor, casing, cleaning bucket dan alat bantu pengecoran sehingga mengeluarkan biaya yang lebih besar. Rentan terhadap pengaruh tanah dan lumpur di dalam lubang.

Waktu pengerjaan lebih lama.

Untuk fondasi tiang yang dibuat ditempat lain ((Precast pile)kelebihannya adalah sebagai berikut:

l. 2. 3. 4. 5.

Pemeriksaan kualitas pondasi sangat ketat sesuai standar pabrik. Pemancangan lebih cepat, mudah dan praktis. Pelaksanaan tidak dipengaruhi oleh air tanah.

Daya dukung dapat diperkirakan berdasarkan rumus tiang. Sangat cocok untuk mempertahankan daya dukung vertikal.

Adapun kekurangannya adalah sebagai berikut:

1. 2. 3. 4. 5.

Pelaksanaannya menimbulkan getaran dan kegaduhan. Pemancangan sulit, bila dimeter tiang terlalu besar. Kesalahan metode pemancangan dapat menimbiilkan kerusakan pada pondasi. Bila panjang tiang pancang kurang, maka uinruk rnelakukan penyambungannya sulit dan memerlukan alat penyambung khusus. Bila memerlukan pemotongan maka dalarrr pelaKsirnaannya akan lebih sulit dan memerlukan waktu yang lama.

Secara umum pemakaian fondasi tiang mempunyai keuntungan, dan mempunyai kerugian sebagai berikut:

l.

Keuntungannyaadalah:

a.

Bila dipancang sampailapisan tanah keras,maka akan mempunyai daya dukung tanah yang besar.

b.

Daya dukung tidak hanya dari ujung tiang, tetapi juga karena gesekan dan lekatan pada sekeliling tiang.

130

2.


c.

Pada penggunaan tiang kelompok atau grup (satu beban tiang bisa ditahan oleh dua atau lebih tiang), daya dukungnya sangat kuat.

d.

Harga relatif murah bila dibandingkandenganharga pondasi sumuran.

Kerugiannya adalah: a. Untuk daerah proyek yang masuk gang kecil, sulit dikerjakan karena factor angkutan. b. Sistem ini baru ada di daerah kota dan sekitarnya. c. Untuk daerah yang penggunaan tiang sedikit, maka harganya menjadi jauh lebih mahal. d. Proses pemancahgan menimbulkan getaran dan kebisingan.

8.3.3 Tiang pancang beton Sebagaimana telah disampaikan di atas, bahwa tiang pancang beton bila ditinjau dari segi pembuatannya dibedakan menjadi dua macam yaitu tiang pancang beton yang dibuat di tepat lain (Cast in place pile) dan tiang beton yang dibuat di lokasi pekerjaan (Precast pile).

Tiang beton,baru bisa dipancang minimal setelah beton berumur 28 hari, karena beton akan mencapai tingkat pengerasan secara sempurna setelah berumur 28 hari, sehingga sebelum mencapai 28 hari beton akan mempunyai kuat tekan yang berbeda. Untuk mengetahui perbandingan kuat tekan beton berkaitan dengan umur, dapat menggunakan tabel konversi beton untuk umur 3; 7; 14;21; dan 28 hari, lihat Tabel 8.2. Karena tegangan tarik beton adalah kecil, sedangkan berat sendiri beton adalah besar, maka tiang pancang beton ini haruslah diberi tulangan yang cukup memadai, sehingga bisa menahan momen lentur yang akan timbul pada waktu pengangkatan dan pemancangan.

Tabel 8.2 Konversi kuat tekan beton berdasarkan umur

1.

Umur Beton (hari)

Capaian Kuat Tekan (%)

3

46

7

70

14

88

21

96

28

100

Penentuan Dimensi Tiang Pancang Beton

Penentuan dimensi tiang pancang beton diperhitungkan terhadap momen akibat berat sendiri sewaktu tiang diangkat untuk dipancang. Untuk tiang pendek, pada umuflmya pengangkatan dilakukan dengan menarik pada salah satu ujungnya, lihat skema Gambar 8.8.

Untuk tiang yang panjang, perlu diusahakan M.u1 = Mrln, hal ini bisa dicapai apabila penarikanlpengangkatan tiang dilakukan dengan cara sebagai berikut: pengikatan pengangkatan tidak pada ujung, tapi pada jarak a m dari ujung, lihat skema pengangkatn pada, Gambar 8.9.


131

M = 1/8.q.Il dengan: q = berat sendiri tiang

Gambar 8.8. Skema pengangkatan tiang pendek

NI = 0,021.q.L2 dengnn:

{ = bcrat mndlrl tiang a = 0,21.L

Gambar 8.9. Skema pengangkatan tiang panjang Untuk tiang yang panjang sekali, maka pengangkatannya dilakukan dengan cara menarik pada dua tempat, lihat skema pengangkatan pada Gambar 8.10. l\,I =

0,02l.q,L'

dengan

{

;

= bcral scndlrl tlang

a=

{l,2l.L

Gambar 8.10. Skema pengangkatan tiang panjang sek{tli


1JZ

Panjang tiang maksimurn yang dapat dikertjakan dengan satu mesin uap adaiah 24 m,jika tiang yang akan dipancang lebih panjang dari 24 m, maka harus mendatangkan mesin pemancang yang sesuai dan dilakukan penyambungan.

2.

Penampang tiang pancang beton

Penampang tiang pancang beton yang banyak dijumpai di lapangan pada umumnya berbentuk bulat pejal,

bulat berongga, bujur sangkar pejal, bujur sangkar berongga, segitiga pejal, segidelapan pejal, segi delapan berongga, lihat Gambar 8.1

a.

Tiang pancang bulat pejal

e.

b.

Tiang pancang segitiga

l.

c.

Tiang pancang bulat berongga

L

Tiang pancang bujur sangkar pejal pejal

d. Tiang pancang bujur sangkar berongga

Tiang pancang

Tiang pancang

segi delapan

segi delapan berongga

pejal

Gambar 8.11. Bentuk penompang tiang pancang Teknologi bidang rancang bangun beton bertulang telah menghasilkan pondasi tiang pancang dengan beberapa variasi ukuran penampang dan panjang tiang pancang yang dibuat dalam pabrik dengan system "Beton Pra-Tekan".Salah satu bentuk variasiukuran tiang pancang beton berbentuk bulat yang di produksi dalam salah satu pabrik di Indonesiadapat dilihat pada Tabel 8.1, dan Tabel 8.2. Tiang Pancang Segitiga yang ditemui di lapangan antara lain, ukuran sisi: 22cm, 29cm, dan32cm, dengan panjang 3m, 6m, 9m,72m.12m.

Tiang pancang berbentuk penampang segitiga berukuran sisi 28 cm mampu menopang beban 25 - 30 ton, tiang pancang berbentuk penampang segitiga berukuran sisi 32 cm mampu menopang beban 35 * 40 ton.


133

Tabel 8.1. Berbagai ukuran tiang pancang beton bulat Diameter

Tebal Beton

Luar (mm)

(T:mm)

300

60

350

Klasifikasi A2

Berat

Panjang

(kg/m')

(L=m)

Beban Axial Yang Diperbolehkan (ton)

452

113

6-13

72,60

A3 B

70,75

C

65.40

A1 A3 B

65

Luas Penampang Beton (cm2)

67,50

t45

582

6- 15

89,50 86,40

C

400

A2

75

85

766

191

6-16

A3 B

500

AI

80

14,40

I1,50 232

930

6-t6

45,80

A3

43,80

B C

39,10 34.90

290

I 159

6-16

81,70

A3

78,20

B

74,90

800

A1

100

169

393

1571

6-16

249

A3 B

234,20

C

229,50

238,30

2564

641

6-24

398,20

B

390,80

A1

140

406,20

367.60

946

3872

6-24

A2 A3 B

Sumber: Hasil

A1

150

KKI Mhs, tangal

18

614 604,80 590,60 575 552,90

C 1200

41s

A2 A3 C l 000

252,70

A2

AI

120

85,30

A2

C 600

49,50

A2

A1

90

2t,t0 17,60

C

450

93,1 0

4948

1237

6-24

802,40

A2 A3 B

778,t0

C

721,t0

Noperrber 2014 di PT.WIKA Boyolali

794 75 1,50


134

Tabel 8.2. Berbagai ukuran tiang pancang persegi Ukuran Tiang

Luas Penampang

20 x20

x25 30x30 35x35 40x40 45x45 50x50 55x55 60x60

3.

(.-o)

Berat Per Meter

(Ke/m)

3333

96

84,3

150

r2t,s 165,3

216 294

2025

32552 67500 125052 213333 34t7 18

216,0 z t 5,J

384 485

2500

52083 3

337,6

600

3025

'762552

726

3600

I

408,3 486,0

625 900

r225 1600

:/,tuj

Beban Axial Maksimum (ton) 54,0

400

25

Diakses dari : http

Momen Inersia

(.'n')

(cm)

1

080000

884

-pile.blogspot.com/

Luas tulangan

Luas tulangan (F5) yang digunakan dalam pembuatan tiang paqcang beton adalah sebesar 1% S Fs <2o/o. Adapun bentuk pemasangan tulangannya dapat dilihat pada Garnbar 8.12.

{f f,3

Gambar 8,12. Pemasangan ttrlangan pada tiang pancang

Untuk tiang pancang bentuk bulat,octagonal, ataupun bentuk bujur sangkar yang begelnya memakai bentuk spiral, maka bentuk umum pemasangannya adalah sebagai berikut, lihat Gambar 8.13.

Gambar 8.13. Pemasctngqn begel spiral

4.

Penyambungan tiang pancang

Apabila tiang yang harus dipasang lebih panjang dari yang tersedia, maka diperlukan penyambungan tiang. Cara penyambungannya tiang pancang dapat dilakukan dengan cara sebagai berikut, lihat Gambar 8.14.

135


Tabung besi

Pelat penyambung

Gambar 8.14. Penyambungan tiang bulat

Untuk penyambungan tiang untuk berbagai bentuk seperti bujursangkar, segitiga, lingkaran,

ataupu

bentuk octogonal, dapat dilakukan dengan cara sebagai sebagai berikut, lihat Gambar 8.15.

Tiang

r'

atas

Tiang bawah

Gambar 8.15. Potongan melintang penyambungan tiang

8.3.4 Tiang Pancang Kayu Jenis tiang yang sudah lama digunakan adalah tiang yang dibuat dari kayu.Pada umumnya tiang kayu digunakan pada pekerj aar, yang sifatnya sementara. Apabila tiang ka1'u dipancang pada daerah yang memungkinkan kayu selalu terendam air (dermaga), maka kayu dapat digunakan pada pekerjaan yang sifatnya peffnanen.

Panjang tiang kayu pada umumnya berkisar antara 6 sampai dengan 8 meter dengan diameter antara 15 cm sampai dengan 20 cm. Bahan kayu yang dipergunakan harus cukup tua, berkualitas baik (sesuai dengan penggunaannya sebagai tiang pancang), tidak cacat, dan lurus yang setidak{idaknya garis sumbu yang menghubungkan antarapangkal dan ujung masih dalam kayu, lihat Gambar 8.16.


136

I \\ I

a)

garis sumbu ditengah tengah kayu, baik untuk tiang pancang

kayu bengkok garis sumbu masih dalam kayu, masih bisa digunakan untuk tiang pancang

c)

kayu bengkok, garis sumbu keluar kayu tidak bisa digunakan untuk tiang pancang

Gambar 8.16. Kayu untuk tiang pancang

Gambar 8.17. Model perlindungan pada tiang pancang kayu Tiang kayu harus diperiksa terlebih dahulu sebelum dipancang, yaitu untuk memastikan bahwa tiang pancang kayu tersebut betul-betul memenuhi ketentuan dari bahan dan toleransi yang diijinkan. Bila menyimpang dari ketentuan yang dijinkan, bisa menyebabkan kesulitan dalam pemancangan, ataupun tiang pancang kayu tidak bisa tahan lama.


137

Sebelum pemancangan, untuk mencegah terjadinya kerusakan pada saat pemancangan, naka kepala

tiang pancang dipasang cincin baja atau besi yang kuat atau dengan metode lainnya yang lebih efektif.Setelah pemancangan selesai, kepala tiang pancang dipotong tegak lurus terhadap panjangnya kemudian diberi bahan pengawet sebelum pur (pile cap) dipasang. Kepala tiang pancang harus tertanam dalam pur dengan ke dalaman yang cukup sehingga dapat memindahkan gaya. Tebal beton di sekeliling tiang pancang paling sedikit 15 cm. Tiang pancang harus dilengkapi dengan sepatu yang cocok untuk melindungi ujung tiang selama pemancangan, kecuali bilamana seluruh pemancangan dilakukan pada tanah yang lunak. Sepatu harus benar-benar konsentris (pusat sepatu sama denganpusat tiang pancang) dan dipasang dengan kuat pada ujung tiang. Bidang kontak antara sepatu dan kayu harus cukup untuk menghindari tekanan yang berlebihan selama pemancangan. Adapun bentuk sepatu pelindung dapat dolihat pada Gambar 8.17.

8.3.4 Tiang Pancang Baja Struktur

profil H ataupun berbentuk pipa atau kotak baja. Pada tiang pancang baja pipa, dapat dipilih dengan ujung terbuka bebas ataupun terlutup. Bilamana tiang pancang pipa atau kotak digunakan, dan akan diisi dengan beton, mutu beton tersebut minimum harus K250, namun dalam beberapa hal dan kondisi, pengecoran tersebut dirasakan tidak perlu dilakukan. Pondasi tiang pancang baja biasanya berbentuk

Berdasarkan pengalaman, bentuk ujung terbuka lebih menguntungkan dari segi kedalaman penetrasi dan dapat dikombinasikan dengan pengeboran bila diperlukan, misalnya penetrasi tiang (menerobos) pada tanah berbatu.

Diakses dari: https:/iwww. google.com

Gambar 8.l8.Topi tiang pancang baja(driving cap) Tiang pancang baja mempunyai potensi kerawanan terhadap korosi. Berkaitan hal tersebut, maka perlu dilakukan penelitian sebelumnya pada bagian mana yang mungkin terjadi korosi. Untuk menghindarinya ruas-ruas yang mungkin terkena korosi harus dilindungi dengan pengecatan menggunakan lapisan pelindung yang telah disetujui danlatau digunakan logam yang lebih tebal. Apabila tiang


138

dipancang pada tanah asli yang kadar oksiginnya rendah, maka umur tiang bisa tahan lama. Akan tetapi jika ada bagian tiang pancang yang berhubungan langsung dengan air, maka harus diberi perlindungan, bisa dengan dilapisi beton atau dengan "cathodic protection" (dengan ditimbulkan aliran listrik) agar besi dapat tahan terhadap karat. Perlu diperhatikan, bahwasebelum tiang baja di pancang, pada kepala tiang harus dipasang topi pemancang (driving cap), yang berfungsi untuk menjaga rusaknya kepala tiang akibat pukul dan untuk mempeftahankan sumbu tiang pancang segaris dengan sumbu palu, lihat Gambar 8.18. Setelah selesai pemancangan, tiang pancang dengan panjang yang cukup harus ditanamkan ke dalam pur

(pile cap).

Apabila panjang tiang yang dibutuhkan lebih panjang dari panjang tiang yang tersedia, maka diperlukan perpanjangan. Perpanjangan tiang pancang baja dilakukan dengan penyambungan yang dilakukan dengan cara pengelasan. Pengelasan harus dikerjakan sedemikian rupa hingga kekuatan penampang baja semula dapat ditingkatkan. Sambungan harus dirancang dan dilaksanakan dengan cara sedemikian hingga dapat menjaga alinyemen dan posisi yang benar pada ruas-ruas tiang pancang. Bilamana tiang pancang pipa atau kotak akan diisi dengan beton setelah pemancangan, sambungan yang dilas harus kedap air. Sepatu tiang pancang tidak diperlukan pada

profil H atau profil baja giias lainnya. Namun bilamana

tiang pancang akan dipancang di tanah keras, maka ujungnya dapat diperkuat dengan menggunakan pelat baja tuang atau dengan mengelaskan pelat atau siku baja untuk menambah ketebalan baja. Untuk tiang pancang bentuk pipa atau kotak dapat juga dipancang tanpa sepatu, tetapi bilamana ujung dasar tertutup, maka diperlukan sepatu tiang.Penutup ini dapat dikerjakan dengan cara mengelaskan pelat datar, ata:u sepatu yang telah dibentuk dari besi tuang, baja tuang atau baja fabrikasi. Pondasi tiang pancang baja pada umumnya ringan, kuat dan Inampu menahan beban yang berat. Penyambungan tiangprm dapat dilakukan dengan sangat mudah. Namun pondasi tiang pancang baja mempunyai kelemahan, yaitu dapat tcrjadinya korosi pada tiang baja, yaitu akibat pengaruh dari asam

mauplln air. Namun penelitian menunjukkan, bahwa pemancangan terhadap tanah alamiah tak terganggu, maka korosi mcnjadi tidak masalah. Narnun, jika pemancangan dilakukan terhadap tanah urugkan. tnaka besar kemungkinar-rnya terjadinya korosi pada tiang pancang baja.

5.4

PEI{NMPANAN TIANG

Cara standard untuk penumpukan/penyimpanan tiang pancang memang belum ada, akan tetapi dari berbagai carayangtelah dilakukan dibeberapa tempat (pabrik) adalah sebagai berikut, lihat Gambar 8.19. Jumlah tumpukan tiang yang diijinkan tergantung dari beberapa pertimbangan seperti berikut:

1. 2. 3.

Kekuatan balok kayu pengganjal.

Kekuatan spun pile untuk menahan beban (bearing, shear, hoop stress) di posisi tumpuan. Kekuatan lantai atau tanah dasar serta settlementnya.


a. rounded

139

hollow pileb.

b. square pile

c. triangular pile

Diakses dari: https://www. google.com

Gambar 8.19. Model penumpukan tiang pancang beton Adapun persyaratan lain yang harus diperhatikan dalam menumpuk tiang pancang adalah:

l. 2. 3.

Permukaan tanah harus padatllttat danrata. Untuk alas dasar harus menggunakan balok kayu yang besar, tinggi minimum dari permukaan tanah harus memudahkan untuk proses pengangkatan dan jumlah alas hanya di bolehkan 2 alas dan di tempatkan pada posisi yang tidak mengganggu saat pengangkatan tiang pancang. Jumlah lapissan tiang pancang tergantung ukuran tiang pancang.

8.5

PEMANCANGAN TIANG

8.5.1 Tahapan pemancangan Proses pemancangantiang dilakukan dengan tahapan sebagai berikut:

l. 2. 3.

PengangkataLtiangpancang.

titik yang akan di pancang.

Penyesuaian ujung tiang pancang dengan

Pemancangan tiang pancang sampai kedalaman yang telah ditentukan

Prinsip pemancangan tiang adalah dengan cara memukul tiang dengan B esarnya,/be r atny a

hummer/palu.

palu harus di sesuaikan dengan ukuran tiangnya.

Menurut Sardjono HS,hubungan antara berat penumbuk (hammer) dengan berat tiang pancang:

B:0,5P+600kg dengan:

: Berat palu penumbuk (hammer) : P Berat tiang pancang (kg) B

(kg)

Jadi misalnyapada pemancangan tiang pancang beton precast dengan ukuran 35 x 35 panjang 15 m maka penumbuk (hammer) yang diperlukan beratnya setidak-tidaknya:

B

:

0,5 x 0,35 x 0,35

x

15

x 2400 +600 :2805 kg:2,8 ton


140

4.

Apabila pemancangan perlu penyambungan, maka setelah tiang pancang tinggal sekitar 2 meter dari atas tanah, tali besi dilepas dari tiang pancang. Setelah talidilepas, pemancangan dilanjutkan kembali hingga mendekati posisi tinggi tiang ideal untuk penyambungan tiang.

5.

Penyambungan tiang pancang Setelah tiang pancangyang pertama terbenam, untuk menyambung pada tiang yang kedua sebaiknya menyisakan tiang pancang di atas permukaan tanah sepanjang 30 cm untuk memudahkan pengelasan tiang.

6.

Melakukan kalendering pada tiang pancang Saat tiang pancang hampir mendekati top pile yang disyaratkan untuk melakukan proses kalendering.

7.

Penyelesaianpemancangan Setelah dilakukan kalendering, kemudian pemancangan dihentikan.

8.

Tiang pancang yang tersisa diatas elevasi rencana dikelupas betonya sehingga tersisa besi tulanganyang akan dipakai sebagai stek untuk dihubungkan dengan pile cap pada bangunan gedung atau abutmen pada konstruksi jembatan.

Kesalahan yang mungkin terjadi pada cara pemancangan pondasi tiang pancang ini bisa terletak pada penggunaan bahan dibawah spesifikasi perhitungan sehingga pondasi tidak kuat, selain itu kesalahan dalam pengangkatan yang tidak berada pada titik aman dapat menyebabkan patah, kemiringan pemancangan juga bisa terjadi akibat kurang terkontrolnya ketegakan sehingga mengurangi kedalaman dan kekuatan pondasi yang berbeda dari perencanaan.

8.5.2 Macam-macam Hummer Jenis hummer yang banyak digunakan di lapangan antara lain seperti berikut:

1.

Drop Hammer

Penumbuk (hammer) ditarik ke atas dengan kabel dan kerekan sampai mencapai tinggi jatuh tertentu, kemudian penumbuk (hammer) tersebut jatuh bebas menimpa kepala tiang pancang. Untuk menghindari menjadi rusak akibat tumbukan ini, pada kepala tiang dipasangkan semacam topi atau cap sebagai penahan energi atatshock absorber yang biasanya dibuat dari kayu. Tenaga tarik drop hummer dapat berupa manusia atau mesin uap.

Drop hummer dengan tenaga tarik manusia, tinggi jatuh 1,00 s.d 1,50 meter, frekuensi pukulan 4 kali per menit, kalendering setelah 30 kali pukulan. Sama dengan a) yaitu drop hummer dengan tenaga tarik mesin uap, tinggi jatuh 1,00 s.d 1,50 meter. Keuntungan dari alat ini adalah:

l). 2). 3).

investasi yang rendah mudah dalam pengoperasian mudah dalam mengatur energi per blow dengan mengatur tinggi

t4l


Kekurangan dari alat ini adalah:

1). 2). 3). 4).

kecepatan pemancangan yang kecil

kemungkinan rusaknya tiang akibat tinggi jatuh yang besar kemungkinan rusaknya bangunan disekitar lokasi akibat getaran pada permukaan tanah tidak dapat digunakan untuk pekerjaan dibawah air

hammer' Gambar 8.20 menunjukkan kegiatan pemancangan dengan menggunakan drop

illes*n Pancang * Tipe : Drup Harnmer * tlammer: 1,5 - 3 tofl * Eoom : 9tn

Diakses dari: h@s://www.google.com

Gambar 8.20. Pemancangan dengan drop hammer

2.

Diesel Hammer

pancang ke dalam Diesel Hammer adalah sebuah alat yang digunakan untuk memancang/memukul tiang tanah yang digunakan untuk pondasi sebuah bangunan, lihat Gambar 8.21. B

agian-bagian penting alat pancang

a. b. c.

:

pemukul (Hammer) bagian ini biasanya terbuat dari baja masif/pejal yang berfungsi sebagai palu untuk pemukul tiang pancang agar masuk ke dalam tanah' bawah' MacamLeader, merupakan jalan untuk bergeraknya pemukul (hammer) ke atas dan ke Leader macam Leader:- Fixed Leader (leader Tetap)- Hanging Leader (Leader Gantung)- Swinging (Leader yang dapat berputar dalam bidang vertikal)' hammer' Mesin uap untuk menggerakkan pemukul (hammer) pada single atau double acting steam


142


Gambar 8.21. Pemancangan dengan diesel hammer Kelebihan Diesel Hammer

a. b. c. d.

Ekonomis dalam pemakaian Mudah dipakai di daerah terpencil Berfungsi sangat baik di daerah dingin Mudah perawatannya

Kekurangan Diesel Hammer

a. b.

Kesulitan dalam menentukan energi / blow Sulit / Sukar dalam pengerjaan pada tanah lunak

Diesel hummer merupakan pengembangan dari steam hummer, sebagai penggerak hummer adalah campuran gas dan udara. Spesialisasi diesel hummer adalah:

a. b. c. d.

Berat hummer 1,50 s.d 2,50 ton Tinggi jatuh 0.90 s.d 1,00 meter Frekuensi pukulan 40 s.d 50 kali per menit Kalendering setia l0 kali pukulan.

143


Bagian-bagian penting lainnya diesel hammer, dapat dilihat pada Gambar 8.22. Bagian-bagian diesel hammer SP-79

1. Slinder atas 2. Piston 3. Tangkibahanbakar 4. Pompa bahan bakar 5. Silinder lebih rendah 6. Blok landasan 7. Selang minyak 8. Tangki air 9. Pompa minyak 10. I l. 12. 13. 14. 15.

Tangki minyak Crab

Kendali crab Selang minyak cincin Ram Mengisi batang pengisian Pipa batang pengisian


Gambar 8.22. Bagian-bagian diesel hammer

3.

Hydraulic static pile driver (HSPD)

Secara garis besar pemancangan dengan Hydraulic Static Pile Driver untuk operasinya menggunakan sistem jepit kemudian menekan tiang tersebut, lihat Gambar 8.23. Main Frame Patented Grip Jacking System

Lateral Movement Mechanism In

Operating Control

x, y Direction

Diakses dari: https://www.google.com/

Gambar 8.23. Bagian-Bagian Hydraulic Static Pile Driver


144

HSPD memiliki 4 buah kak| 2 kaki pada bagian luar (rel besi berisi air) dan 2 kaki pada bagian dalam yang semuanya digerakkan secara hidrolis. Kaki-kaki ini disebut sebagai sleeper yang digunakan untuk bergerak menuju ke titik-titik yang sudah ditentukan sebelumnya dan diberi tanda. Hydraulic Static Pile Driver memiliki kemampuan mobilisasi dan mampu untuk memancang tiang pancang berdiameter besar. Alat lain yang digunakan untuk mendukung kinerja alat ini adalah mobile craneyang berfungsi untuk mengangkat tiang pancang ke dekat alat pancang. Mobilecrane sering digunakan dalam proyek-proyek yang berskala menengah namun proyek tersebut membutuhkan alat

untuk mengangkut bahan-bahan konstruksi yang cukup berat, termasuk tiang

pancang. Mobile

crane digunakan dalam proyek konstruksi dengan area yar.g cukup luas karena mobile crane mampu bergerak bebas mengelilingi area proyek. Cara kerja alat

ini secara garis besar adalah sebagai berikut:

a.

Tiang pancang diangkat dan dimasukkan perlahan ke dalam lubang pengikat tiang yang disebut grrp, kemudian sistemjack-in akan naik dan mengikat atau memegangi tiang tersebut. Ketika tiang sudah dipegang erat oleh grip,maka tiang mulai ditekan.

b.

Alat ini memiliki ruang kontrol/kabin yang dilengkapi dengan oil pressure atau, hydraulic yang menunjukkanpl/e pressure yang kemudian akan dikonversikan ke pressure force dengan menggunakan tabel yang sudah ada.

c.

d.

Jikagriphanya mampu menekan tiang pancang sampai bagian pangkal lubang mesin saja, maka penekanan dihentikan dangripbergerak naik ke atas untuk mengambil tiang pancang sambungan yang telah disiapkan. Tiang pancang sambun gan (upper) kemudian diangkat dan dimasukkan ke dalam grip (Gambar 8.23). Setelah itu sistemTack-in akan naik dan mengikat atau memegangi tiang tersebut. Ketika tiang sudah dipegang erat oleh grip, maka tiang mulai ditekan mendekati tiang pancang di bawah (lower). Penekanan dihentikan sejenak saat ke dua tiang sudah bersentuhan. Hal ini dilakukan guna mempersiapkan penyambungan ke dua tiang pancang dengan cara pengelasan. Untuk menyambung tiang pertama dan tiang kedua digunakan sistem pengelasan Agar proses pengelasan berlangsung dengan baik dan sempurna, maka ke dua ujung tiang pancang yang diberi plat harus benar-benar tanpa rongga.Pengelasan harus dilakukan dengan teliti karena kecerobohan dapat berakibat fatal, yaitu beban tidak tersalur sempurna. Apabila sudah penekanan tiang pancang dapat di lanjutkan, demikian seterusnya.

4.

Vibratory Pile Driver

Cara kerja alat ini menggunakan getaran yang ditimbulkan oleh motor, biasanya digunakan pada tanah granuler. Pemilihan penggunaan alat ini yaitu untuk meminimalisir getaran yang terjadi pada saat pemancangan. Getaran yang dibangkitkan untuk pemancangan suatu tiang berkisar antara 1200 VPM s.d 2400 VPM (vibration per minutes), Gambar 8.24 menunjukkan pekerjaan pemancangan tiang pancang baja dengan Vibratory Pile Driver.

145


Diakses dari: https://www.google.com/

Gambar 8.24. Pemancangan tiang dengan Vibratory Pile Driver.

5.

Steam hammer

Ada dua macam steam hummer yaitu "single acting" dan double acting", lihat Gambar 8.25.

a.

Single

- Acting Hammer

Prinsip kerjanya: Pemukul aksi tunggal berbentuk memanjang dengan ram yang bergerak naik oleh udara atau uap yang terkompresi, sedangkan gerakan turun ram disebabkan oleh beratnya sendiri. Energi pemukul aksi tunggal adalah sama dengan berat ram dikalikan tinggi jatuh (Gambar 8.25a). Silinder

-->Pelepasan uap

{Pelepasan

{F

<-Uap

uap

masuk

Bantalan tiang Pemasukan

Anvil

Penutup tiang

Bantalan Penutup tiang

Bantalan

Bantalan

a) Single acting hammer

(b) Double acting hammer

Diakses dari: httos :/iwww. eoogle.com

Gambar 8.25. Steam hammer

146

b,


Double

- Acting Hammer

Prinsip kerjanya: Penumbuk (hammer) diangkat ke atas dengan tenaga uap samapai mencapai tinggi jatuh tertentu, kemudian penumbuk (hammer) tersebut ditekan ke bawah dengan tenaga uap pula (Gambar 8.25b). Jadi disini hammer jatuh dengan kecepatan lebih besar daripada single - acting hammer maupun drop hammer.

8.6

ARAH PEMANCANGAN

Ditinjau dari segi arah pemancangan tiang dapat dibedakan menjadi dua keadaan yaitu:

1. 2.

Tiang dipancang secara vertikal (tegak) Tiang dipancang miring

Tiang yang dipancang miring pada umumnya dimaksudkan untuk menahan gaya mendatar yang cukup besar, sehingga gaya ini dapat dianggap sebagai komponen gaya vertikal, lihat Gambar 8.27.

Pada umumnya nilai m berkisar antara 6, 5, 4, 3, dan 2,5

Gambar 8.27. Tiang dipancang miring

8.7

GAYA PADA TIANG

Ditinjau dari segi gayayang bekerja pada tiang minimal dapat dibedakan menjadi dua, yaitu: gaya axial dan gay a transversal/horisontal

1.

Gaya axial, yaitu gayayang bekerja searah dengan sumbu tiang, gaya ini dapat berupa gaya tekan maupun gaya tarik. Apabila gaya yang bekerja pada tiang berupa gaya tekan, kekuatan tiang ditentukan oleh:

a. b. c.

Daya dukung tanah (pada end bearing pile). Gesekan (friction), Lekatan (adhesive).

Jika tiang menrima gayatarik, maka kekuatan tiang ditentukan oleh:

a. b. 2.

Gesekan (friction), Lekatan (adhesive).

Gaya transfersal/horisontal, adalah gayayangbekerja mendatar, lihat Gambar 8.26. Pada keadaan seperti ini, daya dukung tiang ditentukan oleh kekuatan tiang dan daya dukung tanah, yaitu tekanan pasif. Jika tanah sangat lemah (sudut gesek dalam $ dan kohesi c kecil), maka secara

teoritis daya dukung tiang terhadap gaya horisontal= 0.


147

Gambar 8.26. Tiang menerima gaya tranversal oleh kapal

8.7.1 Kekuatan Tiang

l.

Apabila tiang dipancang sampai tanah keras (end bearing pile), maka kekuatan tiang ditentukan oleh daya dukung tanah keras. Luas penampang tiang

yr

:

(F):

bx

b:

b2

berat volume tanah di samping tiang

yz:

berat volume tanah di bawah tiang

oult:0

. c.Nc

+ Df.y1.No+ p.B.Vz.NY

o:1,3;p:0,4

2.

(o

):94n

n:

angka keamanan

8.1

Jika tiang dipancang pada tanah non cohesive, dan tidak mencapai tanah keras, maka kekuatan tiang ditentukan oleh gesekanantara permukaan tiang dengan tanah. Tiang pada kondisi seperti ini disebut "friction pile" atau tiang gesekan.

Purt:k.Eo.f

f : Ee Ke :

koefisien gesek: tg $ % .L2. yt. Ko

koefisien tanah dalam keadaan diam, besarnya antara Ku dan

Ko

8.2

K,

I + tg2$ jika tiang dipancang mengakibatkan

me-

madatnya tanah di sekeliling tiang.

Ks =

Cos2

$

iika tiang

dipancang tidak mengakibat-

kan memadatnya tanah di sekeliling tiang. trp.Tmrh lcres

=

1,, n

8.3

148

3.


Jika tiang dipancang pada tanah lekat atau "cohesive soils", dan tidak mencapai tanah keras, maka kekuatan tiang ditentukan oleh lekatan antara permukaan tiang dengan tanah. Tiang pada kondisi seperti ini disebut "adhesive

pile"

.

: luas penampang tiang x c P,rt: k.L.c K : keliling tiang P,rt

8.4

rt)

t,h

p

g.5

n

n n n

angka keamanan, besarnya 2 atau3 2 konstruksi menahan beban sementara 3 konstruksi menahan beban tetap saja

Bila tiang dipancang pada tanah dengan kondisi pemancangan l),2), dan 3), maka daya dukung tiang (P) : Pr * Pz + P: Lep,Tanah (etes

P1

:

P2:

P3 : 4.

daya dukung tiang akibat daya dukung tanah daya dukung tiang akibat lekatan

daya dukung tiang akibat kohesi

Tiang dipancang miring Bila tiang dipancang miring, maka gaya yang bekerja pada tiang akan diuraikan menjadi gaya vertikal (V), dan gaya horisontal (H)

P2:H2 +Y2

H:-

V

> H':

m

V2 m

2

-.) / rr,2----f-'v rtz2 m

P2:

v2[+.,]

tr2 y =-

\m'

I m

V-

)

p2

2

+l

Pz

-

1.7

*' trt

t+

5)

m2'' 8.6


8.8

149

PERI{ITUNGAN PEMANCANGAN

8.8.1 Kekuatan tiang Jumlah pukulan yang diberikan oleh "hammer" akan semakin banyak pada pemancangan yang di lakukan pada tanah yang semakin keras. Apabila berat "hammer" : W ton, dan tinggi jatuh pemukul ("hammer" )

:

h meter, maka tenaga (E) yang diberikanoleh "hammer" adalah sebesar

E:

W . h.

Tenaga yang diberikan oleh "hammer" tidak semuanya dapat dimanfaatkan, karena adanya faktorfaktor lain (misal gesekan, dll). Jika perlawanan oleh : P ton dan masuknya tiang ke tanah sebesar s cm, maka:

E=W.h:P.s+P.catau o-W'h

8.7

kerana adanya faktor keamanan (n), maka persamaan 8.6 menjadi sebagai berikut:

_ I W.h n s+c dengan:

P

: h : W

n

perlawanan oleh tanah (:kekuatan tiang maksimum) berat pemukul (hammer)

tinggi jatuh masuknya tiang ke tanah konstanta, besamya 0,25 untuk "steam hammer" an2,5 wtuk "drop hammer" angka keamanan, menurut engineering new formula o : 6, sehingga persamaan 8,7 akan berubah menjadi:

o_l r--

w.h

6 s+c

8.9

8.8.2 Persyaratan-persyaratan pemancangan Persaratan-persyarata yang harus dipenuhi dalam melaksanakan pemancangan adalah:

1.

Hammer tidak boleh terlalu ringan, perbandingan antara berat hammer (pemukul) dengan berat tiang adalah sebagai berikut: Berat pemukul (hammer) : 3 s.d 3,50 kali berat tiang.

2.

Menurut modffied engineering new formula, untuk menghitung kekuatan tiang masksimum dapat digunakan persamaan sebagai berikut:

6 s+c W+p

Fondosi Tiang Punc'ang (Pile Cap Foundation)

150

dengan:

W

:

berat hammer

P 3.

berat tiang

Persamaan tinag pancang (persalnaan 8.8 atau persamaan 8.9) adalah sebagai dasar atau pedoman untuk menghentikan pemancangan tiang, agar vtiang tidak rusak karena pukulan. Sebagai ancer-ancer pemberhentian tiang saat melakukan pemancangan adalah sebagai berikut:

a. b. c.

8.9

Tiang beton, berhenti jika 10 kali pukulan, penurunan tiang hanya 3 s.d 4 crn. Tiang kayu, berhenti jika l0 kali pukulan, penumnan tiang hanya 5 s.d 6 cm. Tiang baja, berhenti jika 10 kali pukulan, penurunan tiang hanya 1,2 s.d 2 crn.

KALENDERING PEMANCANGAN

8.9.1 Pelaksanaan kalendering Secara umum kalendering digunakan pada pekerjaan pemancangan tiang pancang (beton maupun pipa

baja) yaitu untuk mengetahui daya dukung tiang melalui perhitungan yang dihasilkan oleh proses pemukulan alat pancang. Alat pancang bisa berupa diesel hammer maupun hydraulic hammer. Kalendering dalam proses pemancangan tiang pancang merupakan pekerjaan yang harus dilaksanakan dan djadikan laporan proyek. Scbagai tambahan selain kalendering dilakukan pengecekan dengan PDA test. Perhitungan kalendering menghasilkan output yang berupa daya dukung tanah dalam Ton.

Sebelum dilaksanakan kalendering basanya juga dilakukan monitoring pemukulan saat pemancangan yaitu untuk mengetahui jurnlah pukulan tiap meter dan total sebagai salah satu benuk data yang dilampirkan beserta hitungan kalendering. Untuk itu sebelumnya tiang pancang yang akan dipancang diberikan skala terlebih dahulu tiap meternya menggunakan penanda misalnya cat semprot / philox. Untuk mengitungnya disediakanterlebih dahulu counter agar mudah dalarn rnenghitung jumlah pukulan tiap meter dan totalnya. Sebenarnya metode pelaksanaan kalendering hanyalah sederhana. Alat yang disediakan cukup spidol, kerlas milimeterblock, selotip, dan kayu pengarah spidol agar selalu pada posisinya. Alat tersebut biasanya juga telah disediakan oleh subkon pancang. Dan pelaksanannya pun merupakan bagian dari

kontrak pemancangan. Pelaksanaanya dilakukan pada saat 10 pukulan terakhir. Kapan saat dilaksanakan kalendering adalah saat hampir mendekati top pile yang disyaratkan, Final Set 3 cm untuk l0 pukulan terakhir, atau bisa dilihat dari data bore 1og. Sebenarnya ada beberapa faktor lain tergantung kondisi dilapangan. Tahapan pelaksanaanya yaitu:

1. 2. 3. 4.

Saat kalendering telah ditentukan dihentikan pemukulannya oleh hammer Memasang kertas millimeter block pada tiang pancang menggunakan selotip, lihat Gambar 8.27.

Menyiapkan spidol yang ditumpu pada kayu, kemudian menempelkan ujung spidol pada kertas millimeter Menjalankan pemukulan / pemancangan


5. 6. 7. 8. 9.

151

Satu orang melakukan kalendering dan satu orang mengawasi serta menghitung jumlah pukulan (bantuan counter). Setelah 10 pukulan kerlas millimeter diambil Tahap ini bisa dilakukan 2-3kali agar memperoleh grafik yang bagus Usahakan kertas bersih, karena kalau menggunakan diesel hammer biasanya kena oli dan grafiknya jadi kurang valid karena tertutup oli. Setelah tahapan selesai hasil kalendering ditanda tangani kontraktor, pengawas, dan direksi lapangan

untuk selanjutnya dihitung daya dukungnya.

Diakses dari: https ://www. google.com

Gambar 8.27. Memasang kertas milimeter pada tiang pancang

8.9.2 Penghentian pemancangan Penghentian pemancangan tergantung dari jenis tiang pancang yang digunakan. (tiang pacang beton,

kayu, atau tiang baja). Untuk tiang beton dihentikan apabila untuk 10 kali pukulan masuknya tiang pancang ke tanah hanya 3 - 4 cm atau untuk 16 -13 kali putaran hanya sekitar 5 cm, untuk tiang kayu bila untuk l0 kali pukulan hanya masuk ke tanah hanya 5 - 6 cm, sedangkan untuk tiang baja bila untuk l0 kali pukulan masuknya tiang ke tanah hanya sekitar 1,20 - 3,0 cm.

8.10 DAYA DUKUNG TIANG BERDASAR DATA KALENDERING Kapasitas daya dukung tiang pancang dapat diperkirakan dengan menggunakan data kalendering dengan menggunakan beberapa persamaan pendekatan sebagai berikut:

1. 2. 3. 4. 5.

Persamaan dinamis

Hiley

Persamaan Cobelco Persamaan Danish

Metode Modified New Enginering News Record (ENR) Metode WIKA

Fonriasi Tiang Pancang (Pile Cap Foundation)

152

a.

Persamaan Dinamis Hiley dan Cobelco dinamis Kapasitas daya dukung tiang pancang dapat diperkirakan dengan menggunakan persamaan (Hiley) atau persamaan Cobelco. Sebenarnya dalam hitungan kalendering bisa digunakan rumuslain, berikut: akantetapi persamaanHiley lebih sering digunakan. Adapun persamaannya adalah sebagai

LtY-r(persamaanHiley) 14t+NzP R--2WH . S+K. ll+P

8'll

S+K W+P " dengan:

R W P H S K N

: : : : : : :

Kapasitas daya dukung batas (ton) Berat pemukul (ton) Berat tiang pancang (ton)

tinggi jatuh Pemukul Penetrasi tiang pancang pada saat penumbukan terakhir, atau "set" (cm) Rata-rata Rebound uttluk l0 pukulan terakhir (cm) Koefisien restitusi

0,40 -0,50 untuk palu besi cor, tiang beton tanpa helm 0,30 -0,40 untuk palu kayu (landasan kayu), 0,25-0,30 untuk tiang kaYu

Agar didapatkan R yang aman, maka hasil penggunaan persamaan 8.10 dan 8.11 perlu dikalikan faktor keamanan (SF)dan efisiensi hammer (ef), sehinggaKapasitas daya dukung terpakai adalah:

I r-

e/"R Rp,r.ui=1;

8.13

dengan:

ef

0,8

SF :

juga menggunakan faktor besarnya tergantung dari perencana akantetapi perusahaan pancang keamaanan (SF) tersendiri'

- 0.9 tnf;k diesel hammer 0,7 - 0,9 untuk droP hammer 0,7 - 0,85 untttk single/double acting hammer

Faktor aman (SF):

SF: 3 untukPermanen load SF: I untuktemporary load (S) Untuk menentukan besarnya nilai penetrasi tiang pancang pada saat penumbukan terakhir 8.27 danrata-rata Rebound untuk l0 pukulan terakhir (K) dari millimeter kalendering. Gambar menunjukkan contoh hasil pencatatan pengukuran penetrasi tiang pancang (millimeter kalendering)'


153

$:lln'

rJ, iii

$.F,{}

&

€:* d*c}i's

l

;i;

Diakses dari : https ://www. google.com

Gambar 8.27 Hasil penetrasi tiang pancang Dari gambar 8.27 diambil yang 10 pukulan, maka didapatkan S dari 10 pukulan adalah 2cm, jadi S '= 2ll0 : 0.2 cm. Sedangkan reboundnya (K) ada 10. Diambilkan rata-rata K. dari grafik terbaca K sekitar: 0.9cm.

b.

Persamaan Danish.

D-

'"-

1'E

-

f.."e

J+

8.14

r

J

\2.A.Ee

dengan:

: : : : Wrr : H : L : A : Ep:

P, S I E

Daya dukungultimate tiang penetrasi pukulan

Effisiensi alat pancang Energi alat pancang: Wu

.H

Berat hammer

Tinggijatuh Panjang tiang pancang Luas penampang tiang di ujung

Modulus Elastisitas tiang

Metode Modified Enginering News Record (ENR)

Rdu:

ef

.W*.h

5. +

*W*.n2.llto

0,25

Wo +

Wrn

dengan:

ef :

efiisiensi Hammer

iYL)

8.1 5

154


: Berat Hammer ( Ton ) : Berat Pile ( Ton ) S : Penetrasi pukulan per cm ( cm ) n = koefisien restifusi = 0,4 h : Tinggijatuhhammer Wn Wp

d.

WIKA:

Metode

Rdu:

'W, *W* S+K Wr+W,

2'W^'H

+

e2

g.16

dengan:

: Wp: Wn

S : H : K :

BeratHammer ( Ton )

BeratPile(Ton)

koefisien retitusi : 0,25 Penetrasi pukulan per cm ( cm ) Ram stroke atau tinggi jatuh hommer Rebound

Eytelwein Formula

Qu:

2.a.W.H S + C.(P /W)

Dengan:

= Daya dukung ultimate tiang pancang : Q* Daya dukung ijin fl : efisensi hammer H : Tinggijatuh W = Berat hammer S : Penetrasi pukulan terakhir C : Konstanta Qu

Untuk Drop Hammer C = 2,540 cm Untuk Steam Hammer C= 0,254 cm Berat tiang

P = W : Berat hammer Vn Qu sF SF:6

8.17

Fondasi Tiang Pancang (Pile Cap

Foundation)

I 55

8.1I PERHITUNGAN PERENCANAAN TIANG PANCANG Perhitungan perencanaan tiang pancang dapat dilakukan dengan urutan sebagai berikut:

1. a.

Menentukan jumlah tiang Menentukan daya dukung tiang Daya dukung tiang (P) ditentukan dengan cara sebagai berikut, lihat Gambar 8.28.

a.

daya dukung tiang akibat kohesi (P1) Pr : l/n .k .z .c, lihat persamaan 8.4 dan 8.5

b.

daya dukung tiang akibat gesekan (P2) Pz: lln.k . Eo . f, lihat persamaan 8.2 dan 8.3

c.

daya dukung tiang akibat daya dukung tanah dasar

tiang, lihat persamaan 8.1. P: : (o) : ou11/ 11 Daya dukung tiang dapat P: P1 atau atau

P: P1+ P2 * P3, tergantung

P: P1 * P2

data tanahyangada

Gambar 8.28. Tiang pancang

b. c. 2.

Menentukan muatan vertikal total (V) yang ditahan tiang muatan vertikal total (V) yang ditahan tiang terdiri dari muatan yang ditahan kolom ditambah berat pur Jumlah tiang (n) dapat dicari dengan cara muatan vertical total (V) dibagi dengan daya dukungriang (P) atau n: V / P.

Mencari besarnya beban yang ditahan oleh masing-masing tiang.

Apabila tiang menahan muatan vertical (V) dan monen (M), maka besarnya muatan yang ditahan oleh masing-masing tiang adalah sebagai berikut, lihat Gambar 4.28.

a.

Akibat momen (M) Muatan momen akan terbagi rata secara linier oleh masing-masing tiang, maka berlaku hubungan sebagai berikut:

4 =Pr:Pt: &or, xt x2 x2 x4 IMo:9 Mo: Mv: P,

=

P,

xt xz

P'= n

___i_

-xt

P1

.xl +PZ . x2 +P3 ,x3 *P4,makan berlaku hubungn:

+p2 :

x3 ->

P,.*,

xl

^ _P,,*,

P3

xl


t56

D o Pt''o 'l ='4 -1' P-: xl xt x4 -

4'xl2 *P''x" * P''xt' *P''xo' M,: 'xtxtxtxl n s-2 Mr: 'i 'oni xl

Mr'*, n rl -- ------;2*i

8.18

Oleh muatan vertikal total

o rl--

:

Vton, tiang satu akan menahan beban sebesar:

-vn

8.19

dengan demikian P1 akan menahan beban sebesar:

o _V

*Mr.*,

"- n

g.2o

z*,'

Apabila tiang menahan momen dua arah M* dan

o

_V *Mr.*, * M,.!r

"- ,

zx,'

M,

maka persamaan 8.16 akan menjadi:

g.2l

zyiz

Dengan:

Pr : beban yang ditahan oleh tiang satu V : muatan vetikal total n : jumlah tiang My = momen yang mengitari sumbu Y M* : momen yang mengitari sumbu x X1 : koordinat tiang satu terhadap sumbu y yr : koordinat tiang satu terhadap sumbu x

Contoh Soal 15: Empat buah kolom dengan jarak masing-masing 4 meter, dipikul oleh fondasi tiang dengan menggunakan :0,15 kg/cm2,-berat volume tanah 1,65 pur. panjang tiang 14 meter, tebal pur: I meter, kohesi tanah c tor,/-', ut u.un p.nu-purg tiang 35 x 35 cm2, berat volume beton 2,50 ton/m3 dan sudut gesek dalam : tanah: 15o. Muatan normal yang bekerja pada kolom 1 : 60 ton, kolom 2:70 ton, kolom 3 80 ton,

4: gO ton. Ketika datang muatan darurat, kolom 1 menerima beban : 90 ton, kolom 2:80 ton, kolom 3:70 ton, dan kolom 4: 60 ton. Rencanakan denah susunan tiang yang : diperlukan dan usahakan jarak masing-masing tiang 1 meter. dan yang bekerja pada kolom


157

Penyelesaian: Mencari kekuatan tiang:

l.

Pengaruh kohesi

Pr:

lln.k.z.c U3 .4 .0,35 . 14. 9,80 ton

li

:

,-,-,-,-,-,-.-.L.-_-.-.-

2. Pengaruh gesekan Pz: l/n .k.Eo .f

i i2 i---tr-. ;'

Iq:

I

-

!

-.

1,5

-.-.! - -.

+ tg2o 1 + tg2 l5o 1

1,071

4m

F

Lo

Y, .h2 .y,unu,n.Ko

I

Y2

I I

)42J,65 .l,o7l

173,1807 ton I

- - -*r.-4I

4m

D_ t2-

ll3

P

14,2503 ton Pr + P2 9,80 ton + 14,2503 ton

Mencari muatan normal vertikal total (V) Muatan kolom Pr + P2 + P3 + P4

:

60 tn + 70 ton + 80 ton + 90 ton 300 ton

Ukuran pur diambil 5 m x 5

Beratpur

m:

25 m2

5 mx5 mx 1m x2,50

ton/m3

52,50 ton

Muatan normal

:

*

berat pur 300 ton + 52,50 ton 352,50 ton

Muatan kolom

:

Mencari jumlah tiang (n)

Muatannormal Daya dukung tiang

"n

Jumlah tiang

:

Muatannormal Daya dukung tiang

"^?.'t=o=!î' 24,0503

:

l4,656tiang = 15 tiang

Mencari titik berat kolompok tiang: Statis momen terhadap kolom

300y:P3.4+P4.4 3ooy: 80, 4+ 9o .4y-

I-

2

go'1190'+ 300

:2,267 m

.4 .0,35 . 173,1807 . tg 10"

:

:

24,0503 ton


158

Statis momen terhadap kolom

I-

3

300x:P2.4+Pq.4 3oo x

:

70 . 4 + 90 . 4

x-

7o'4

+90'4

300

:

2.133 m Cek terhadap muatan darurat:

: Pz : P: : P+ : Pr

90 ton 80 ton

70 ton 60 ton

IP:300

ton

Mencari titik berat muatan darurat: Statis momen terhadap kolom

I

-2

300y:P3.4+P4.4 300

I

-

70 .4 + 60

280 + 240

' Statis momen terhadap klom

y:

300

:

.4

t.733 m

3

300x:P2.4+P4.4

300x:80.4+60.4 320 + 240 300 Titik berat kelompok tiang

Berdasarkan gambar exentrisitas

My: M- :

di

atas daoat diketahui antara

titik berat muatan dan titik berat kelompok tiang

sebesar e*: - 0,266 m dan €y : * 0,534 m, maka terdapat M* :

positif dan

Mr:

ada

negatif

300 ton. (-0,266 m): -79,80 ton meter 300 ton . (+0,534 m) : 160,20 ton meter

Dengan menggunakan persamaan 8.17 dicari besarnya beban yang ditahan oleh masing-masing tiang sebagai nerikut:

Mr'*, M ,. li . -V 't n Zr,' Zy,' rxi2 3.(-2)'+2.(-Dz +2.(+l)2 +3 .(+2)2 o

L2+2+2+12:28

}yt'

3 . (-2)' + 2 . (-D2 + 2 . (+Dz + 3 . (+2)2

12+2+2+12:28


D _ 300 - 79'90. (-2) 15

20 + 5,7

28

t59

160,20,2 28

+ 11,44:37,14 ton> 24,0503 (daya dukug tiang)

__p tidak aman

D _ 300 - 79,80. (+2) , 160,20 (-2) 15 28 28 20 - 5,7

- 11,44:2,86 ton< 24,0503

(daya dukug

tiang)

aman

Kesimpulan fondasi tidak aman, perlu penambahan jumlah tiang

8.T2 FONDASI TIANG PANCANG UNTUK DERMAGA Beban dominan pada konstruksi dermaga tidak hanya berupabeban vertikal saja, akan tetapi juga beban lateral. Kapal yang melakukan kegiatan sandar dan tambat akanmemberikan kontribusi beban arah lateral yang cukup besar pada konstruksi dermaga. Dengan adanya beban-beban tersebut maka panjang pondasi

tiang pancang tidak hanya ditentukan berdasarkan daya dukung saja, akan tetapi juga perlu memperhatikan gayalateral yang dapat diterima oleh tiang pancang.

Fondasi tiang pada konstruksi dennaga tidak semua tiang menahan beban lateral (beban dari samping), karena sebagian dari konstruksi dermaga berada di atas permukaan tanah (maksudnya ada sebagian beban berada di atas dermaga dan sebagianyang lain berada permukaan di tanah).

Didalam perencanaan tiang pancang untuk konstruksi dermaga, gayalateral yang ditimbulkan oleh tanah dibedakan menjadi dua yaitu, gaya lateralyang harus ditahan oleh tiang pancang dan gaya lateral yang harus di tahan oleh turap. Gambar 8.29 menunjukkan diagram tekanan tanah pada sebuah sketsa dermaga. Muatan merata (ton/m2)

Eal dan Ea2 ditahan oleh tiang pancang 1,2 dan

3

Ea3 dan Ea4 ditahan oleh turap A

Gambar 8.29. Diagram tekanan tanah pada konstruksi dermaga


160

Pondasi tiang pancang dalam konstruksi dermaga direncana untuk menerima beban dari berat struktur dermaga, peralatan penanganan kargo, dan beban-beban lateral yang disebabkan oleh kondisi lingkungan (arus, gelombang, gempa) dan operasi kapal (berthing, mooring).

8.13 CONTOH SOAL Contoh Soal 16: Sebuah dermaga (lihat gambar di bawah) yang pada arah tegak lurus bidang gambar panjang tak terhingga, dipikul oleh tiga baris tiang, sedang tanah di belakangnya dirahan oleh turap A. Muatan merata q = 4,5 ton/m2)

Ea3 <_

Berat volume beton

:

2,5 tonlm3, berat volume tanah di atas muka air

:

1,9 ton/t-tt3, sedang yang berada di

bawah muka air: 1 ton/m3, sudut geser dalam tanah : 25". Daya dukung axial tiang p :22 ton/tiang, daya dukung tranversal : I tor/tiang. Menahan muatan merata di atas dermaga q,: 4,5 tonlm2. Apabila dikehendaki jarak antara tiang pada arah tegak lurus bidang gambar baris 1 : x, baris 2 dan baris 3 masing-masing 2x. Rencanakan susunan tiang-tiang, bila perlu sebagian dibuat miring.

Penyelesaian: Bentuk susunan tiang dibuat seperti pada gambar berikut: Dipandang lebar kelompok tiang: 1,60 m Mencari pusat berat kelompok tiang: Pusat berat kelompok tiang ditinjau terhadap baris tiang I

4.xo:1.1,4+1.2,8

xt: 1.1.4 + l. 2.8 :l'u)m 4 r 1.,[m t 1.4m kl+{€Ki--+{ r l.4m

r


161

Diketahui:

: 2,5 ton/m3, berat volume tanah diatas muka air : 1,9 ton/m3, berat volume tanah di bawah muka air I tor/m3, daya dukung axial tiang p :22 ton/tiang,

Sudut gesek dalam tanah ($)

:

dan daya dukung

Ko :

=

25o, berat volume beton

tranversal: I ton/tiang.

E2@5',- 4,l2) tg'145' - 25" 12): 0,405 : KP tg2(45"+Ol2) : E2(45" + Z5.lZ):2,464 Tekanan tanah di atas muka air

Eut Q .K".ht : 4,5.0.405 .2,1:3,827 ton Euz : /r.hr'. yrr.Ka : Y, .2,12 . 1,90. 0,405 : 1,696 ton Tekanan tanah di bawah muka air

Eo: (q.K. * ht. Ytt.K"). (h2+ d") (4,5 . 0,405+ 2,1 .1,9.0.405) . (5,5 + d") 3,438 (5,5 + do) ton Lengan ke Do

:

% . (5,5

Eu4 = %. (5,5+ Eu+ :%.(5,5+do)2.

*

do)'. ytz.

I

do) meter

K

0,405

0,2025. (5,5 + d")2 Lengan ke Do

Ep

ll3

. (5,5 + do) meter

Y, . do'. vtz . Kp

=

I .2,464 1,232 doz ton

Y, . do'.

Lengan ke

a.

:

Do: l/3 do

Menghitung turap A: Dipandang 1 meter tegak lurus bidang gambar. Turap A hanya menahan Eal , Eu+ dan E,

xMD":

6

.t/2. (5,5 + do) + Eu4 . ll3 (5,5 + do) - Ee. ll3 do : 0 3,438 (5,5 + d.).uz. (5,5 + d") + 0,2025.(5,5 + il)z )B (5,5 + d")

Eut

1,232 ilzJB il:O I,719.(5,5 + do)' * 0,0675.(5,5 + d")3

Trial d":

l.

do: l5 m didapat 82,181+

0

2. do: 14,5 m didapat 24,470 + 0

-

0,4107.

do3

:

g

-


t62

3. d":

4.

14,25 didapat2,10l

+0

do: 14,27 didapat 0,0304= 0

Maka dipakai d,: 74,27 meter x angka keamanaan. Angka keamanan untuk panjang turap : 1,2 sampai dengan 1,5, sehingga dipakai do:1,2 .14,27 : 17,124 m = 17,50 m

b.

Menghitung tiang dermaga Dipandang lebar kelompok tiang 1,50 meter. Turap 1,2 dan 3 hanya menahan Eur , Eu2

E4:

3,B21ton . 1,5

:

5,740ton

:

Lengan terhadap titik o

% .2,1

:

1,05 m

Euz:\,696 ton . 1,5 : 2,544 ton Lengan terhadap titik o

:

113.2,1

:

0,70 m

Momen terhadap titik o akibat tekanan tanah: Mo:5,740 . 1,05 + 2,544 .0,70:7,808 ton meter

(-

negatip)

Mencari momen terhadap titik o akibat beban dermaga: Berat (ton)

Gaya

wl w2 w3 w4

: :

+

:

:

4,7 .1,5.0,5.2,5

:

47 ,627

1,05

7,808

+7,050

0,80

+ 47,627

61.305

-

- 3,656 +25,380 +18,853

0,80

: ll ,955 : 8,8 125

4,2.1,5.1 ,5.1,9

Momen terhadap

titik o (ton meter)

-1,30

2,8 13 1,5.0,5.1,5.2,5 4,5.7 ,5 .4,7 3l ,125

Jumlah momen terhadap

M

Lengan terhadap titik o (m)

:

titik

.-\

o (m):

39,819 ton meter

Jumlah tiang selebar bidang tinjauan (1,6m) Jarak tiang terhadak titik o:

:

4 buah

TiangI:x1 :-1,05m

Tiang 2 : x2: *0,35 m

Tiang3:x3:+1,75m zx2 : 2. (-1,012+ I . (0,35)2 + l

. (1,75)2

2,205+0,1225 r3,0625 5,390 m2

{., : gjgl+ vr :' n* *Lx' 4

Pl :

7,568ton < P tiang

39'81-9j(--l'0s) :15,326-7,757:7,568 5,390

:22 ton

1., : !r+ v: :' n* Y2x' 4

+

---->

39'8liil+-0'3s) 5,390

ton

t

aman

: $,326+ 2,58s: 17,91 I ton

t


Pz

:

17,gllton < P tiang :22

163

ton

V:

-> _V , M.x3 _ 61,305 39,819.(+1,75)

P3

:28,254ton > P tiang :22

- 4 -

-f

5J9o

ton

aman

:

15,326+ 12,928:28,254

ton

t

----e tidak aman

Berdasarkan hasil hitungan di atas, karena ada baris tiang yang tidak aman maka perlu perubahan. Gaya transversal: T: H

H : Eur * Ea2: 5,740 ton+ 2,544 ton : 8,284 ton Berarti gaya transversal untuk kelompok tiang (T ) Gaya transversal untuk satu riang (t ) ,

-

8'284

ton

4

:

:

8,284ton

: I n

2,07l ton > t tiang : I ton

--->

perlu tiang miring

Perubahan: Muatan merata q

:5

ton/m2

Dicari titik berat kelompok tiang

4.xo:1.1,8+1.3,6 1,8

: t

Es* re}{,0}

Perhitungan tiang dermaga:

Dipandang lebar kelompok tiang : 1,20 m Turap 1,2 dan 3 hanya menahan Eur , Euz E.r: 3,827ton . 1,2 : 4,592 ton

+ 3,6 4

1,35 m


164


ton .

E u2:1,696

1,2:

:

Yz

= 1,05 m

.2,1

2,035 ton


: ll3.2,l:

0,70 m

Momen terhadap titik o akibat tekanan tanah:

Mo: 4,592. 1,05 + 2,035 .0,70 = 6,246 ton meter (5\negatip) Mencari momen terhadap titik o akibat beban dermaga: Lengan terhadap titik o (m)

Berat (ton)

Gaya W1

1,5.0,5.1,2.2,5:2,25

w2 w3 w4

4,5.1,2.4,7 :25,38 4,2.1,5.1,2.1,9

:

4,7 .1,2.0,5.2,5

:7,05

t

I

4,364

Momen terhadap titik o (ton meter)

-1,60

- 3,6

0,50

+12,69

0,75

+10,773

0,50

+3,525

:49,044

+

23,3gg.)(

Jumlah momen terhadap titik o (m): M + 23,388 - 6,246: 17,142 ton meter

:

Jumlah tiang selebar bidang tinjauan (1,6m) Jarak tiang terhadak titik o:

:

4 buah

Tiangl:xl:-1,35m TiangZ '. x2: +0,45 m Tiang 3

rx2

:

lvJ:

2.

+2,25 m

(-t1rz+ I . (0,45)2 + 1 . (2,25)2

3,645 + 0,2025 + 5,0625:8,91 m2

v :n *y+ n 2x' P1

:Vr. vl

-

m r/

P2

Vr

P3 :

4 =9,664.

m Hy

49,044

+

17,142.(-1.35)

:12,26r_ 2,597:9,664ton

8,91

t:, n'^* :

10,1835< P tiang

:

t

22 ton aman

3

9'664 :3.221 ton 3

V , M. x^ z nLx'4

49.044

t7,142.(0,45)

:

12,261+0,865: 13,126 ton

8,91

l3,l26ton
aman V M. x. 49.044 17,142.(2,25) : ,J-

sl/ --i----.----:_ NLXL+

16,589ton

g,g

---)

1

aman

12,261+4,328:

1

6,589 ton

t t

Fondasi Tiang Pancang (Pile Cap F"oundcrtion)

165

Gaya transversai pada tiang akibat beban:

UH:2 .Ht:2

.3,221 ton: 6,442 ton

-+

Gaya trarisversal oleh tanah: xEu

T T

:

Eu;

+

Euz

:

4.592 tan+ 2"035ton

6,627 ton- 6,442ton:0,185

L : 9lLYy n4

:

5,627

ton

+

ton<-

:0.04625 ron < t tiang: r ton ama*->

Dengatr demikian susunan perubahan sebagaimana gambar di atas dapat dipakai.

8.14 SOAL.SOAL

1.

2.

Direncanakan suatu fondasi tiang yang akan memikul beban normal P : 160 ton, momen yang mengitari sumbu x (Mx) : 50 ton meter, fitomen yang mengitari sumbu y (My) : 40 ton meter. Rencanakan susunan tiang-tiang, sehingga akibat beban normal gaya yang bekerja pada semua tiang sama besar. Tebal poer : 0,80 m, berat volume beton : 2,45 ton/m3, jarak rnasing-rnasing tiang ditentukan : I rrl, dengan daya dukung tiang : 20 ton/tiang. Apabila suatu saat muatan berubah menjadi menjadi P : 190 ton, Mr : -35 ton meter, My :40 tonim. llitunglah gaya maksimum dan minimum yang akan terjadi pada tiang. Suatu fondasi tiang menahan beban sentris sebesar 150 ton, menggunakan tiang dengan diameter 35 cm dan panjang 12 m (dari dasar poer ke bawah), dipancang pada tanah dengan data sebagai berikut: 1,6 ton/m3, sudut gesek dalam ($): l5', kohesi:0,15 kglcmz. Tebal poer direncanakan 0,70 tn, berat jenis beton : 2,5 ton/m3, permukaan poer sama dengan permukaan tanah.

berat volume

tanah:

Rencanakan susunan tiang-tiang tersebut, untuk

3.

$:

I l0o,

Nc:

12,9 ; Nq:4,40

;Ny:2,50.

Suatu fondasi tiang deugan susunan seperti pada gambar, menahan beban vertikal sebagai berikut:

oiq :@i oi9 o"d ,@|

,i o o eg. i; 0 I @i ia li e o p9 - wi

?i? *

.,

I

e --r-d ll

Kolom A, P: 140 ton, Mx:25 Kolom B, P: 140 ton, Mx:25 Kolom C, P: 110 ton, Mx:20 Kolom D, P: I l0 ton, Mx:20 Berat volume beton :2,5 tonlmz

ton meter ton meter ton meter ton meter

Pertanyaan:

Selidikilah apakah susunan tiang tersebut : 30 ton

cukup aman? Bila p tiang

Diketahui: Tiang kayu persegi, lebar 18 cm, pajang tertanam dalam tanah horisontal H: 1,5 ton (lihat gambar).

:

8 m, menahan gaya

166


Tentukan dimensi tiang jika tanah mempunyai data sebagai berikut:

tanah: 1,6 torvm3 dalam: l5o

berat volume sudut geser

Sedangkan tegangan tari

-oo000-

kayu:

100 kg/cm2

rwEuFnarulnnn

9.1

PENGERTIAN FONDASI SUMURAN

Fondasi sumuran adalah suatu bentuk fondasi yang dapat dikatakan sebagai peralihan antara pondasi dangkal dan pondasi dalam (fondasi tiang).Pondasi sumuran digunakan apabila tanah dasar terletak pada kedalaman yang relatif dalam. Fondasi sumuran merupakan jenis fondasi dalam yang di buat ditempat dengan menggunakan komponen beton dan batu belah sebagai pengisinya. Pada umumnya pondasi sumuran ini dibuat dari beton bertulang atau beton pracetak. Fondasi sumuran juga disebut dengan < 10 < Caisson (Perancis) atauwellfoundation (Inggris, Amerika), banyak digunakan apabila 4 Df/B dengan

Df adalah kedalaman fondasi, dan B adalah lebar atau diameter fondasi (K Basah S, 1994).

Fondasi sumuran dapat dibuat dalam berbagai bentuk dan ukuran.Bentuk-bentuk fondasi sumuran yang telah banyak digunakan adalah bentuk lingkaran, segi empat, bentuk hexagonal, bentuk octagonal, dan bentuk huruf D, selanjutnya lihat Gambar 9.1 .

ffi

a.Bentuk lingkaran

b. Bentuk segi

empat

ffi

c. Bentuk hexagonal

d. Bentuk Octagonal

e. Bentuk

hurufD

Gambar 9.1. Bentukfondasi sumuran Pemasangan fondasi sumuran dapat dibuat dalam bentuk tunggal maupun dalam bentuk ganda, Gambar 9.2 menunjukkan tampang lintang fondasi sumuran.

168

Rekayasa Fondasi

Batu belah/ Beton turnbuk/

Pasir padat

Dinding sumuran sumuran

Fonillsi sumilran tunggal

b. Fondasi sumuran ganda

Gambar 9 "2" Tampang lintang fandasi,vurnuran Bentuk fondasi srlmuran yang banyak digunakan di Indonesia, terutama untuk fondasi jembatan banyak digunakan bentuk silinder dan rnerupakankonstruksi beton bertulang dengan diameter 250 cm,300 cm, 350 cm, dan 400 crn.

9.2

f"8"** Lifi,A'ITJV ilONDASI SUMURAN

Persyaratan yang harus dipenuhi dalam pembuatan fondasi sumuran aadalah sebagai berikut

l.

:

I)a;;a ui,l'ung pondusi harus lebih besar daripada beban yang akan dipikul oleh pondasitersebut (o < o,.;ir)'

2. 3.

4. 5.

i'cirul*rian yang tcrjadi harus sesuaidengan batas yang diijinkan (toleransi) yaitu 1" (2,54cm). Untuk fbndasi jcrnbatan, {bn.lasi sumuran harus aman terhadap penggerusan atau kedalaman pondasi surnriranharus lebih besar dari kedalaman maksimum penggerusan. Jika kedalaman pondasisumuran lebih kecil dari kedalaman maksimum penggerusan maka diperlukan perlindungan terhadap pondasi sumuralr 1cr'r.rbr;t. biameter pondasi sumuran harus dibuat 21.5 meter untuk kemudahan pelaksanaan Pondasi sr,iinuran tidak boleh digunakan pada kondisi tanah dengan lapisan atas merupakan tanah L-rnak dengan ketebalan

8.3

> 3 dan < 6 - 8 meter

ATASAN MEF{GGUNAKAN PONDASI SUMURAN

Pondasi sunturan adalah pondasi yang khusus, dalam perakteknya terdapat beberapa kondisiyang dapat dijadikan alasan untuk penggunaannya, diantaranya adalah sebagai berikut :

1. '2. 3.

Bila tannh keras terletak lebih dari 3 m, pondasi plat kaki atau jenis pondasi langsung lainnya akan menjadi tidak hemat (galian tanahnya terlalu dalam dan lebar). Bila air permukaan tanah terletak agak tinggi, konstruksi plat beton akan sulit dilaksanakan karena air harus ciipompa dan dibuang ke luar lubang galian. Dalam kondisi ini, pondasi sumuran menjadi pilihan tepat untuk konstruksi yang tanah kerasnya terletak 3-5 ni.

Fondasi Sumuran (LYell Foundation)

9.4 1.

169

CARA PEMBUATAN FONDASI SUMURAN

Pembuatan lubang

Pondasi sumuran di tempatkan sampai ke dalaman yang dibutuhkan dengan cara membuat lubang dengan

sistem pengeboran atau pengerukan tanah. Cara pengeboran dapat dialakukan dengan cara manual ataupun dengan cara hidrolik. Besar diameter dan kedalaman galian dan juga sistem penulangan beton berfulang didesain berdasarkan daya dukung tanah dan beban konstruksi yang akan dipikul oleh fondasi. Sistem kerja pondasi sumuran hampir sama dengan tiang pancang, yaitu meneruskan beban struktur bangunan ke tanah dasar yang ada di bawahnya sampai kedalaman tanah yang dianggap kuat (memiliki

daya dukung yang cukup). Berkaitan hal tersebut, maka sebelum perencanaan fondasi dilakukan, diperlukan kegiatan tes tanah lebih dulu, agar daya dukung pada lapisan tanah dibawahnya dapat diketahui, dan pada kedalaman berapa meter terletak lapisan tanah yang memadai untuk mendukung konstruksi fondasi sumuran beserta beban yang akan dipikul nantinya. Fondasi sumuran cocok digunakan untuk lokasi pekerjaan yang disekitarnya rapat dengan bangunan orang lain, karena proses pembuatan pondasi ini tidak menimbulkan efek getar yang besar, seperti pembuatan fondasi pile (tiang pancang) yang pemasangannya dilakukan dengan cara pukulan memakai beban/hammer. Gambar 9.3 menunjukkan proses pengeboran tanah untuk lubang fondasi sumuran.

Diakses dari :https://www.google.co.id/

Gambar 9.3. Proses pengeboran tanah

2.

Penulangan untuk fondasi sumuran

Setelah lubang untuk fondasi sumuran selesai di bor dan kedalaman sudah sesuai dengan yang ditentukan,

maka pekerjaan selanjutnya adalahpemasangan besi tulangan yang sudah dirakit sebelumnya, lihat gambar 9.4 dan Gambar 9.5.

Rekayasa Fondasi

170

Diakses dari :https://www.google.co.id/

Gambar 9.4. Perakitan tulangan untukfondasi sumuran

Diakses dari : hups:i/www.google.co.id/search?q:Pondasitsumuran&biw

Gambar 9.S.Besi tulangan sudah dimasukkan ke lubang bor

di lubang, maka pekerjaaan selanjutnya yang dengan besi tulangan.Gambar 9.6 pada lobang sudah siap adalahpengecoran adukan beton Setelah pekerjaan pemasangan rakitan besi tulangan sudah siap

menunjukkan fondasi sumuran yang sudah selesai dikerjakan.

9.5

DASAR PERHITUNGAN DAYA DUKUNG FONDASI SUMURAN

Persamaan daya dukung fondasi sumuran hampir sama dengan persamaan yang digunakan untuk menghitung daya dukung fondasi tiang pancang.Daya dukung fondasi sumuran juga ditentukan oleh daya dukung tanah dasar dan oleh gesekan ( f) dan atau lekatan( c ). Jika daya dukung oleh tanah dasar diberi

Fondasi Sumuran (Well Foundation)

171

notasi o1 dan daya dukung oleh gesekan dan atau lekatan diberi notasi o2, maka daya dukung ultimate fondasi sumuran (orr,i-u,.):6r * oz.

Diakses dari : https://www. google.co.id/

Gambar 9.3. Fondasi sumuran selesai dikerjakan

1.

Daya dukung tanah dasar (

o1

)

Untuk menghitung daya dukung ultiniate tanah dasar dapat digunakan persamaan klasik dari Terzaghi dan Peck sebagai berikut :

ourt:tl . C.Nc + Df

.y1.Nq + p.B.y2.Ny

9.1

Untuk fondasi bentuk bujur sangkar / segi empat

:

o6

1,3.c.Nc + Df . yr .NQ + 0,4.B.y2 l.I y

Untuk fondasi bentuk empat persegi panjang

o.rt: ((1 + 0,3 (B/L))c.Nq.c + Df . yr .Nq + 0,4.8. Untuk fondasi bentuk lingkaran

:

o.1

1,3.c.Nc +

Df . yr .Nq + 0,3.D.

yz .N y

dengan: 6urt

C yt

:

Daya Dukung Ultimit fondasi Cohesi Tanah Berat volume tanah disamping f'ondasi

yz.N y

t72

Rekayasa Fondasi

\z = Df = B

Berat volume tanah dibawah fondasi

Nc, Nq,

Ny:

Kedalaman sampai dasar fondasi Lebar atau diameter fondasi

Faktor daya dukung Terzaghi yang besanryaditentukan berdasar pada nilai sudut geser dalam ( Q), lihat Tabel 9.1. Tabel 9.1. Nilai-nilaifaktor daya dukung tanah Terzaghi (D

Nc

0 5

Nc'

Nq'

Nq

Ny

5,',l

[,0

0,0

5.7

17

1,6

o5

6,7

1.4

0,2

r0

9,6

11

t,2

8

1,9

0.5

15

12,9

4,4

9,7

t7.7

7,4

)1 1q

0,9

20

?( s0

25

t2,7

9,7

14,8

5,6

1)

30

25,1 -\1 )

)') \

19.7

t9

8,3

5,7

34

52,6

36,5

35,0

l t,7

9

35

57,8

41 ,4

42,4

)\ )

12,6

10,1

40

95,7

81,3

100,4

34.9

20,5

18,8

(t7

35,1

37,7

l l,8

NY, 0

t,1

45

172,3

t'73;3

,q7

48

258,3

287,9

780,1

66,8

50,5

60,4

50

347,6

415,I

n53,2

8l,.1

65.6

87. I

q

Setelah didapatkan nilai daya dukung ultirnit tanah (o,1,) , langkah selanjutnya menghitung daya dukung tanah ijin yaitu : o.1

:

os11

/

Sf

dengan

:

01

Daya Dukung

ourt : Sf

9.2

ijin Tanah Daya Dukung Tanah Ultimit Faktor Kcamanan biasanya nilainya diambil 3 Nilai

Besamya daya dukung fondasi sumuran akibat daya dukung tanah dasar (Qb) adalah

Qb: Ah . or

:

9.3

dengan : Ah: luas penampang fondasi sumurarl

2. a.

Daya dukung oleh lekatanan ( c ) dan atau gesekan (

f)

Daya dukung oleh lekatan ( c ) Jika fondasi sumuran dibuat pada tanah cohesive, maka kekuatan fondasi sumrrran ditentukan oleh lekatan. Besarnya daya dukung fondasi akibat lekatan (c) adalah seperti berikut :

Fondasi Sumuran (Well Foundatian)

t73

As.c c = kehesi As : luas selimut oulr

=

9.4

2.n.r.Df

Qs

daya dukung kuiit

-v

6utt

Os = Lap.Tanah Keras

b.

Daya dukung oleh gesekan (

f) k.Eo.f k : keliling fondasi : 2 . r . r f - Keefisien gesek: tg 0 ko = l+tg20 Eo : Yr.Df . yt. ko

9.5

o*11:

_s/

Qs

6

utt

Daya dukung fondasi sumuran (Q) adalah

fff

tan.ranahKeras

Q=Qb+Qs

:

9.6

Qb

@ fit 9.6

CONTOH SOAL

Contoh Soal 17 : Direncanakan pondasi sumuran dengan kedalaman (Df) :5,5 meter dan diameter (D) : 2,0 meter. Direncanakan menahan beban sebesar250 ton. Lokasi fondasi mempunyai data tanah sebagai berikut : berat volume tanah: 1,6 ton/m3, sudut gesek dalam :20', daya dan kohesi (c):0,5 kglcm2.Amankah fondasi tersebut? Bila untuk

0:20o, N6: 17,7;No:7,4

iN,:5,

Sf

:3.

Rekayasa Fondasi

174

Penyelesaian

:

Itdenghitung daya dukung tanah dasar:

oult

: =

l,3.c.Nc + Df . Tr .Nq + 0,3.D. Tz .N Y 1,3.5 .17,7 -r 6. 1,6 .7,4+0,3.2.1,6,5 115,05 +71,A4+4,8 190,89 ton/m2

190.896J,)J ton/m., -

o ,. O = -t!!!- :

Ah : = Qb =

sf3-:-

'ln.x.D2

t/t . n .22

Ah.

:

3,14 m2

:3,14

o

. 63,53

:

199,4842ton

Menghitung daya dukung akibat lekatan (c) dan gesekan (0

Akibat lekatan (c)

:

As : 2.n. r. Df 2.x.1.6:37,68m2

oult : As.c 37

es,

:

,68

.5

:

188,40 ton

6u, :

sf3ryq

:62,g0 ton

Akibat gesekan :

2.x.r:2.x. 1:6,28m k f : tg 0 : tg 20" :0,364 1

Eo

+ tg2 20'

%

.Df

Yr . 62

outt

:0,1324

.yt . ko . 1,6 . 0,1324: 3,813 ton/m

: k.Eo.f 6,28 .3,813 .0,363

esz

:

Qall:

:9!? sf3

ot!_

:8,692ton

:2,8973 ton

Qb + Qs1 + Qs2 199,4842 ton + 52,80 ton + 2,8973 ton 265,1815 ton > 250 ton

--|>

aman

Fon das i Sum

u

ran (ltte I I F ou ndat io n)

t75

Contoh Soal 18 : Direncanakan pondasi sumuran dengan kedalaman 5,5 meter dan diarneter 1,5 meter. Amankah ultimit 11,50 kg/cm,

perencanaan tersebut apabila gayayangbekerja sebesar 75 ton,daya dukung tanah dan kohesi (c):0,5 kglcmz, (SF:3).

Penyelesaian diketahui

Df D : oult : c =

:

5,5 ineter 1,5 meter 11,50 kg/cm,

0,5 kg/cm2

Penyelesaian

Qb

:

:

: Ahxoult (l14n 150,)

11,50

: 2031 18,75 kg As : n D L: 3.14. 150 .550 : 259050 cm , C : 0,5 kg/cm, Qs : Asxc : 259050 x 0,5 : 129525 kg Qult: Qb +Qs 203 I 18,7 5+ 129525 : 332643,7 5kg Check:

Qall:

Qult/Sf 332643,75kg13 110.643,75

kg:

I10,64375 ton>75

ton

_;

aman

Contoh Soal 19: Rencanakan dimensi pondasi sumuran (L dan D), apabila beban rencana sebesar 120 ton, tanah lapisan peftama (tanah lunak) sedalam 2 meter, tekanan tanah rata-rata : qcs 11,50 kg/cm2 dan qc2:

kglcm2,Kglcm2.

Penyelesaian diketehui

P : Qcr : Qcz :

(SF:3)

:

:

100 ton

I l,50kg/cm, 10,40 kg/cm'?

10,40

t76

Rekayasa Fondasi

Penyelesaian

:

Dicoba

D:2

: Asr :

zDLr

Qb :

meter, maka : Qb: Ah x qc2 Ahxqc2 (tl4 n 200) .10,40:326560 kg

:

3,14 x 200 x 200

Fsr =

0,012

Qs, :

0,012

x I 1,50 :

Aslx

Fs1

Dicoba

L:

Asz:

nDh2

:

0,138 kg/cm,

= 17332,8k9

6 meter, maka :

3,14 x 200 x 400

Lr:

69O

-200:400

cm

:251200 cm2

l--"-l

0,012 qc2 0,012

Ou:

cm,

qc1

125600 x 0, I 38

Fsz

125600

x 10,40: 0,l248kglcm2

As2 x Fs2

251200 x 0,1248: 31349,76kg

Qs:

Qs1 + Qs2 17

332,8+

3 1349,7

6:

48682,5 6kg

Qut, : Qb+Qs

326560+ 48682,56: Qalt

37

5242,56kg

: QulVSf 375,24256

= 125,08 ton >

3

P:

Dimensi pondasi yang direncanakan

9.7 l.

2.

:

37

5,24256 ton

120 ton (Ok)

(D

:2

meter dan L = 6 meter)

-4

aman

SOAL-SOAL

Direncanakan pondasi sumuran dengan kedalaman (D0 :6,0 meter dan diameter (D) : 2,0 meter. Lokasi fondasi mempunyai data tanah sebagai berikut : berat volume tanah : 1,6 torl/m3, sudut gesek

dalarn: l5o, daya dan kohesi (c):0,5 kg/cm2.Amankah fondasi tersebut? Bila untuk 0: l5o, Nc: 12,9;Nr:4,4;Nr= 2,5.Bila Sf :2,5, berapakah beban yang dapat ditahan oleh fondasi tersebut? Rencanakan diameter pondasi sumuran (D), apabila beban rencana sebesar 150 ton, tanah lapisan pertama berupa tanah lunak setebal 2 meter dengan sudut gesek daram : 10" dan berat volumenya

:

O

1,6 ton/m3 , lapisan tanah dari kedalaman

2

meter sampai lapisan tanah keras yang berada pada kedalam -7 m dari permukaan tanah berupa lapisan tanah dengansudut gesek dalam 0: l5o dan berat volumenya : 1,65 ton/m3. untuk $ : 10o, Ns = 9,6; No:2,6 ; Nr: 1,2 ; dan unfuk : l5o, y" : 0 12,9; Nr:4,4 ; N,: 2,5.(SF : 3)

Fondas i Sumuran (14/ell Foundation)

3'

177

Direncanakan pond&si sumuran dengan kedalaman 6 meter dan diametet l,7S meter. Amankah perencanaan tersebut apabila gaya yang bekerja sebesar 100 ton, bila tanah dasar mempunyai data sebagai berikut 0: l5o, Ns: 12,9;No:4,4 ; Nr:2,5,dan kohesi (c):0,5 kg/cm2, (SF:3).

Alwan l, dan Indarto, 2010, Pengaruh Variasi Kadar Air Terhadap Daya Dukung Fondasi Tiang Type Friction Pile Pada Tanah Ekspansif, Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya.

Budi Susilo R, 1991, Mekanika Tanah, Edisi Keempat, Penerbit Erlangga, Jakarta Cheng

Liu & Event Jack B, 1937,

Soils and Foundations, Prentice Hall, Inc., Englewood Cliffs, New

Jersey 07632.

Donald W Taylor, 1948, Foundqmentalsos Soil Mechareics, John Qiley and Sons Inc, New York, Copyright @ 1948 by John Qiley and Sons Inc, Reprinted by Permission of John Qiley and Sons Inc.

Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan,1981, Peraturan Pembebanan Indonesia (Jntuk Gedung 1983. Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan, Bandung. Departemen Pendidikan KMTS Universitas Gadjah Mada, 1979, Teknik Fondasi ll,Yogyakarta.

Feri Noviantoro, 2010, Manajemen Proyek dan Manajemen Kosntruksi,Civil Engineering Community,http:llferi82.blogspot.com/2010/08/manajemen-proyek-dan-manajemen .html. K Basah Suryolelono,1994, Teknik Fondasi II, Penerbit Percetakan Nafiri, Yogyakarta Joseph E. Bowles, 1991, Analisis dan DesainFondasi, Jllid I, Penerbit Erlangga, Jakarta.

L.D. Weslay,7977, Mekanika Tanah, Cetakanke VI, Badan Penerbit Pekerjaan LJmum, Jakarta Surendro

B,

1999, Teoridan Penyelesaian Soal Rekayasa Fondasi, Fakultas Teknik Universitas Tidar,

Magelang. Sardjono HS, 1991, Fondasi Tiang Pancang Jilid I, Sinar Wijaya, Surabaya.

180

Rekayasa Fondasi

Sardjono HS, i 991, Fondasi riang pancang Jirid

II, sinar wijaya,

Surabaya.

Budi Susilo S. dkk, 2001, Trend Telmik Sipil Era Milenium Baru, Penerbrt yayasan Hi-Tech Idetama, Jakarta.

http ://rumushitung. com/20 I 3 I 0 I I 3}lkonversi-s atuanJ

2104_rekayasa Fondasi 1z4k40

Overview 4q3b3c

More details 26j3b

Related Documents 171j1w

2104_rekayasa Fondasi 1z4k40

Fondasi Pier Boro 5e462h

7.analisis Fondasi Pier 3848z

06 Penurunan Fondasi Dalam.pdf 5e171s

Fondasi Tiang Turap-sec.1 603050

Analisis Dan Perancangan Fondasi 3m684m

More Documents from "joshep" 62424t

2104_rekayasa Fondasi 1z4k40

Cultura Aymara 15265e

Calcular La Diferencia Entre Dos Fechas - Excel 1um3s

2c82t

1 - Basic Chemistry Vocabulary List 136946

2c82t